孔德军
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王进春
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刘浩
中国有色金属学报
采用化学镀方法在5052铝合金表面制备一层非晶态Ni-P镀层，用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪等对 Ni-P 镀层形貌、化学成分和物相进行分析和表征。通过磨损试验测试其摩擦因数和磨损性能，并对其磨损机理进行分析。结果表明：化学镀非晶态Ni-P镀层由直径为10~50μm原子团簇组成，能够完全覆盖基体，镀层表面显微硬度为370.5HV；镀层与基体结合较好，其厚度为20μm左右；Ni-P镀层主要由Ni和P组成，其中Ni原子结合能为853.34 eV，P原子结合能为133.02 eV；镀层摩擦因数为0.4556，磨损质量损失减少83.5%，其磨损形式为磨粒磨损；镀层摩擦区边缘发生裂纹萌生和扩展，产生脆性剥落，镀层未被磨穿，Ni-P镀层的抗磨损性能较好。
关键词:
Ni-P镀层
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5052铝合金
,
摩擦因数
,
磨损性能
孔德军
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王进春
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付贵忠
,
刘浩
稀有金属材料与工程
利用化学镀在YL113铝合金表面制备了非晶态Ni-P镀层,通过SEM、EDS和XRD等手段表征了其在不同温度下晶化处理后表面形貌、化学元素含量和物相组成.分析了晶化处理温度对镀层硬度的影响,并用HSR-2M型往复摩擦磨损试验机考察了Ni-P镀层磨损机制.结果表明,当晶化处理温度升高时,镀层晶粒尺寸逐渐增大,镀层中形成了以Ni为主的化合物,在350℃时硬度最高;350以后,如果晶化温度继续升高,晶粒尺寸增大,表现出以Ni的衍射峰强度增加的反霍佩琪效应;随晶化处理温度升高,镀层摩擦系数先增大后减小,在350℃时摩擦系数最小,磨损性能最好.晶化处理温度低于350℃、在350℃、高于350℃时的磨损机制分别为磨粒磨损、粘着磨损+磨粒磨损、粘着磨损.
关键词:
晶化温度
,
Ni-P镀层
,
表面形貌
,
显微硬度
,
摩擦系数
,
磨损性能
罗红丽
,
崔向红
,
刘家强
,
李新星
,
花华平
,
曹欢
,
谢强强
,
王树奇
电镀与涂饰
在20CrMnTi低碳钢上实施渗碳工艺,再化学镀Ni-P合金,研究了不同热处理温度对Ni-P合金镀层结构、显微硬度和结合力的影响,探索了不同载荷下Ni-P合金镀层的耐磨性,并与渗碳层进行了对比.结果表明,随着热处理温度的提高,NiP合金镀层由非晶态转变为晶态,并伴随着新相Ni3P的析出.镀层结合力随热处理温度的升高不断增强,而镀层显微硬度和耐磨性则先增大后减小,并在400℃时达到最大值.在本试验条件下,化学镀Ni-P合金镀层的耐磨性优于渗碳层.
关键词:
镍-磷合金
,
化学镀
,
热处理
,
磨损性能
宋瑞宏
,
赵本国
,
柳铭
,
孔德军
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2016.08.004
采用超音速火焰喷涂法在H13钢表面制备了FeCrBSi涂层,通过场发射扫描电子显微镜(FESEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、分析了其表面的截面形貌、化学元素组成和物相.利用球/平面接触方式进行了涂层高温磨损试验,采用FESEM及其EDS分析了磨痕形貌和化学元素的变化,讨论了高温对涂层摩擦因数(COF)和磨损性能的影响.结果表明,FeCrBSi涂层表面涂覆性均匀,涂层厚度约为100 μm,涂层截面无明显的层状结构;涂层磨痕处Fe,Cr,B和Si元素分布较均匀,没有发生富集现象;涂层在高温磨损后主要物相为d(Fe,Cr)固溶体,由摩擦产生FeSi相改善了涂层抗高温磨损性能;在200,300,400和500℃时涂层的摩擦因数平均值分别为0.29,0.70,0.63,0.54,氧化膜分布不均匀和磨损形式是摩擦因数发生变化的主要因素;在200℃时涂层主要发生氧化磨损,而在300,400和500℃时主要发生氧化磨损并伴有轻微的磨粒磨损,其中Cr和Si的化合物是涂层耐磨的主要因素.
关键词:
超音速火焰喷涂
,
FeCrBSi涂层
,
表面与截面
,
摩擦因数
,
磨损性能
孔德军
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王进春
,
刘浩
稀有金属
采用阳极氧化法在7475铝合金表面制备一层氧化膜,在摩擦磨损试验机上考察不同载荷情况下氧化膜摩擦磨损性能.利用XPS、扫描电镜、硬度计和X射线应力仪对膜层原子结合能谱、阳极氧化前后表面磨损形貌、表面硬度变化和表面残余应力变化进行了分析.结果表明,阳极氧化后表面较致密,氧化膜是以A12O3形式存在,其界面为扩散型结合形式;阳极氧化后平均摩擦系数减小,摩擦性能得到提高;原始状态试样的磨损机理为粘着磨损,并伴随着磨粒磨损,而阳极氧化后试样的磨损机理为磨粒磨损;表面的高硬度是提高耐磨性能的主要因素.
关键词:
阳极氧化膜
,
表面形貌
,
摩擦系数
,
磨损性能
