王海丽
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蒲瑞满
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王震
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沈德忠
人工晶体学报
采用溶胶-凝胶法制备了Yb3+掺杂浓度为5.0at％的Yb∶YAG超细粉体.利用真空热压和热等静压相结合工艺制备了尺寸为φ10 mm×2 mm的Yb∶YAG透明陶瓷.采用X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)仪、扫描电子显微镜(Scanning electron microscope,SEM)和紫外/可见/近红外分光光度计对粉料的物相、透明陶瓷的显微结构和透过率进行了表征.XRD结果表明,前驱体经1000℃锻烧2 h后转变为纯YAG相,根据Scherrer公式计算出晶粒尺寸为38nm.断口SEM结果表明,陶瓷的平均晶粒尺寸为10 μM.样品1100 nm的透过率为81％,主吸收峰位于938 nm.
关键词:
Yb∶YAG透明陶瓷
,
溶胶-凝胶法
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真空热压
,
热等静压
刘越
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屈光
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倪楠
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任洪峰
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马煜林
复合材料学报
doi:10.13801/j.cnki.fhclxb.20160523.016
采用三维高效混料机混料、多级真空热压和热挤压制备了增强体含量为6 vol%的纳米B4CP(n-B4CP,50 nm)/2009Al复合材料,研究复合材料中n-B4CP分布、形成机制以及对n-B4CP/2009Al复合材料力学性能的影响.结果表明:当混料球料比为5∶1时,复合粉末经过30 h混料后,纳米B4CP基本均匀分布于Al合金颗粒表面;热压态复合材料中n-B4CP偏聚在基体晶界处,经过热挤压后,复合材料中的n-B4CP呈弥散均匀分布.热挤压过程中,基体合金的塑性流动对分布于晶界处的纳米B4CP形成剪切作用力,断裂的纳米B4CP团聚体沿着剪切应力方向发生重新分布是实现n-B4CP均匀分布的主要机制.经过495℃保温1 h后水淬,175℃人工时效16 h后,增强体含量为6 vol% n-B4CP/2009Al复合材料硬度比基体合金提高了36.4%,抗拉强度和屈服强度分别提高10.9%和26.2%.n-B4CP/2009Al复合材料的拉伸断口表现出韧性断裂和脆性断裂混合特征.
关键词:
纳米B4CP
,
Al基复合材料
,
真空热压
,
热挤压
,
颗粒分布
陈洪胜
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王文先
,
李宇力
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张鹏
,
张哲维
,
武翘楚
,
张琳琳
稀有金属
采用真空热压后轧制的方法(VHPR)成功制备了混合粒径增强的B4C/6061Al中子吸收材料,B4C含量分别为0％、20％、30％和40％(体积分数).对中子吸收材料的微观组织形貌及其界面行为进行了观察,对材料的拉伸强度及断口进行了测试分析,对强化机理进行了讨论.结果表明:6061A1基体构成了空间网络结构,界面结合处为冶金结合,界面扩散层厚度可达5 μm,随着B4C颗粒含量的增加,中子吸收材料内部小粒径B4C颗粒出现了局部的团聚现象.中子吸收材料的强度呈现先增大后减小的趋势,断裂方式主要为沿界面开裂和B4C颗粒的解理断裂.中子吸收材料经过多道次的轧制以后,基体铝晶粒得到细化,在B4C颗粒周围出现了大的塑性变形区,轧制同时也提高了B4C颗粒在基体铝中的分布均匀性,减少材料内部缺陷.
关键词:
真空热压
,
轧制
,
B4C/6061
,
中子吸收
,
界面扩散
