王晓军
,
杨洁
腐蚀与防护
为了解决石油、天然气井口装置在高含硫介质中的强腐蚀问题，以30CrMo钢作采油树的阀体或阀盖材料，在其表面堆焊两层Inconel625镍基合金。采用全浸式均匀腐蚀试验测定堆焊层的腐蚀速率。结果表明，Inconel625镍基合金堆焊层的腐蚀速率约为30CrMo钢的腐蚀速率的1／8，Inconel625镍基合金具有良好的抗硫元素腐蚀性能。
关键词:
30CrMo钢
,
Inconel
,
625镍基合金
,
堆焊
,
均匀腐蚀
张湘黔
,
陈朝轶
,
李军旗
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.03.021
目的：研究16Mn钢在4 g/L Na2 S2 O3的碱性溶液中的腐蚀行为和腐蚀机理。方法对16Mn钢的腐蚀形貌进行深入观察,对腐蚀产物的成分进行EDS分析,通过质量损失法和动力学方法分析腐蚀速率的变化,确定腐蚀机理。结果腐蚀形貌随腐蚀时间的推移由最初的点蚀发展为均匀腐蚀,腐蚀所生成的产物主要由O,S,Na,Fe元素组成。结论腐蚀产物主要是非晶态和晶态的羟基氧化铁和赤铁矿,随着腐蚀时间的延长,腐蚀越发严重,腐蚀速率逐渐下降。
关键词:
16Mn钢
,
盐雾试验
,
点蚀
,
均匀腐蚀
牛坤
,
赵国仙
,
张国超
,
蔡文婷
腐蚀与防护
采用高温高压釜研究了110钢级13Cr不锈钢在模拟油气田腐蚀环境气、液相条件下的腐蚀行为,利用SEM、XRD及EDS等对表面腐蚀产物形貌及成分进行了分析。结果表明,气、液两相环境下,13Cr材料腐蚀速率均随温度的升高而在150℃左右达到最大值,且气相腐蚀速率均大于液相。液相环境中13Cr钢主要发生均匀腐蚀,局部腐蚀较为轻微,气相则主要发生点蚀;气、液两相条件下材料的点蚀速率均大于均匀腐蚀速率。13Cr不锈钢在两相条件下的腐蚀产物膜的主要成分为Fe-Cr化合物;元素Cr主要以Cr2O3的形式存在于腐蚀产物膜中。
关键词:
110钢级
,
13Cr不锈钢
,
均匀腐蚀
,
点蚀
朱平
,
曹鑫源
,
王淦刚
,
蒋勇
,
赵建仓
,
匡艳军
,
陆永浩
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2015.307
结合腐蚀增重和腐蚀失重变化并利用SEM、XRD和XPS等手段,研究了国产核级E308L不锈钢焊条熔敷金属在模拟核电一回路水环境中的均匀腐蚀性能.结果显示,随着腐蚀周期的增加,腐蚀增重和腐蚀失重均为先迅速增加,随后增加趋缓,而试样表面氧化物颗粒数量和尺寸逐渐增大,氧化膜的主要成分为Fe和Cr的氧化物.3000 h内国产核级E308L不锈钢焊条具有良好的抗均匀腐蚀性能.
关键词:
金属材料
,
国产核级E308L焊条
,
均匀腐蚀
,
XRD
,
XPS
李金刚
,
林思建
,
龙伟
,
徐磊
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.03.002
目的：预测均匀腐蚀下金属管道的剩余寿命。方法研究API579中对金属管道剩余寿命预测的方法,具体分析方法中存在的缺陷。采用场指纹法( FSM)对直径为750 mm、壁厚为10 mm的金属管道的腐蚀情况进行实时检测。检测时随机选择15个不同的位置,每隔3个月检测一次,通过检测各个位置电极对之间电压值的变化量计算出管壁厚度的变化值。结果根据对实验数据的分析,随着时间推移,金属管道壁厚值逐渐减小,且减小的速率越来越快。腐蚀速率与运输介质、含氧量、金属管道材料、运输介质中的杂质有着密切关系,全面分析实验数据可以得到金属管道腐蚀速率的规律。加入腐蚀速率影响因素的影响因子K,运用数理统计的方法探索性地提出了一种均匀腐蚀下金属管道剩余寿命Rlife预测的数学模型。结论在工程实际中,可以运用数理统计的方法对大量实时数据及运行过程中已经记录的数据进行分析,从而找到金属管道在特定环境下的腐蚀规律,再通过该数学模型可对均匀腐蚀的金属管道进行寿命预测。
关键词:
金属管道
,
均匀腐蚀
,
场指纹法
,
影响因子
,
剩余寿命预测
,
数学模型
李斌
,
邢希金
,
张鑫
,
李明阳
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.03.037
目的 研究在H2S/CO2酸性环境中,不同溶解氧浓度对低合金管材点蚀形成和发展的影响.方法 通过模拟酸性油田环境,利用高温高压设备及常温常压设备来进行腐蚀失重试验,测试出腐蚀速率,并通过扫描电镜对腐蚀产物的形貌及点蚀坑的形貌尺寸进行分析.结果 溶解氧对腐蚀产物的影响较明显,对腐蚀产物膜的破坏较大.溶解氧存在时,腐蚀产物在基体的覆盖量减少,产物膜的厚度减小,实验表面都出现不同尺寸的点蚀坑.溶解氧分压在0.1 MPa时,点蚀现象较明显,L245NCS表面点蚀坑的直径约为0.4 mm,而L290试样表面点蚀坑的直径约为0.25 mm.结论 在H2S/CO2共存的腐蚀环境中,溶解氧的加入使碳钢更容易发生点蚀.随溶解氧浓度的增加,碳钢的均匀腐蚀速率增加明显,同时,溶解氧浓度越高,腐蚀产物在基体上的覆盖越少.加上溶解氧本身氧化能力较高的原因,使得腐蚀电位容易达到点蚀电位临界值,造成点蚀的形成.点蚀一旦形成就与周围致密层保护区域形成“小阳极-大阴极”加速腐蚀体系,形成较深的点蚀坑.
关键词:
碳钢
,
H2S-CO2-Cl-腐蚀体系
,
点蚀
,
均匀腐蚀
,
溶解氧
,
产物膜
蔡锁德
,
赵国仙
,
缪建
,
刘思佳
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201604015
通过模拟人工运移并封堵完好和封堵泄漏两种腐蚀工况,评价不同添加量下两种缓蚀剂HYF-01和HSJ-JL-01对N80套管钢的缓蚀效果,并计算了N80套管耐腐蚀寿命,筛选出满足套管15 a封堵年限要求的缓蚀剂及最佳添加量.结果表明:封堵完好情况下,HYF-01和HSJ-JL-01两种缓蚀剂的添加量为0.1％(质量分数,下同)时,缓蚀效果相对较好;封堵泄漏情况下,HYF-01和HSJ-JL-01两种缓蚀剂的添加量为1.0％时,缓蚀效果相对较好.经过计算可知:添加0.5％和1.0％的HYF-01均能满足套管15 a封堵年限要求.
关键词:
缓蚀剂
,
套管钢
,
均匀腐蚀
,
寿命预测
王春光
,
王东哲
,
刘海定
,
刘微
,
蔡欣男
,
陈登华
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201702018
在150℃含硫、H2S和CO2的盐溶液中,对铁镍基合金925分别进行了均匀腐蚀和四点弯梁应力腐蚀试验,分析了腐蚀后的形貌和腐蚀产物组成,研究了腐蚀反应机理.结果表明:均匀腐蚀试验360 h后,铁镍基合金925表面有明显的局部腐蚀现象,计算所得的均匀腐蚀速率约0.37 mm·a-1,腐蚀产物主要由铁、镍和硫组成,单质硫的加入是合金发生局部腐蚀的主要原因;应力腐蚀试验1 080 h后,该合金没有出现应力腐蚀开裂,腐蚀产物含有大量氧元素,说明有较多的H2O或OH-参与了腐蚀反应.
关键词:
铁镍基合金925
,
H2S
,
硫
,
盐溶液
,
均匀腐蚀
,
应力腐蚀
徐秋发
,
高克玮
,
庞晓露
,
刘超
材料热处理学报
通过化学浸泡法研究了中国西北某地区地下水模拟溶液中的主要侵蚀性离子Cl、SO42-、CO32-对碳钢Q235的侵蚀作用.结果表明,碳钢的腐蚀速率随溶液中Cl-浓度增大先上升后下降,缝隙腐蚀深度先减小后增大;SO42-对腐蚀有一定的抑制作用,随SO42-的加入,降低了均匀腐蚀速率和缝隙腐蚀深度;CO32-通过影响pH值改变了腐蚀产物的形貌和成分,生成没有保护性的FeCO3腐蚀产物膜,容易产生点蚀;随CO32-浓度的升高,缝隙腐蚀有增大的趋势.
关键词:
碳钢Q235
,
均匀腐蚀
,
缝隙腐蚀
