谢碧君
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郭逸丰
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徐斌
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孙明月
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李殿中
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.09.003
应用Gleeble3800热模拟试验机对GH984G18合金进行热压缩实验,以实验获得的应力-应变曲线为基础,根据动态材料模型建立该合金不同应变时的热加工图,利用热加工图确定了热加工工艺窗口,并分析了温度和变形量对实验合金动态再结晶的影响.结果表明:应变较小(ε≤0.2)时,可优先选择的变形温度为1030～1090℃,应变速率为0.01～0.18s-1;随应变增加(ε≥0.3),最佳热变形温度范围移至高温区间1180～1200℃,最佳应变速率范围大致为0.056～0.25s-1;当应变速率为1s-1时,温度小于900℃不能引起动态再结晶,仅使得晶粒发生动态回复;当变形温度和应变量分别达到1000℃和30％时,发生部分动态再结晶;当变形温度为1000℃,应变量为60％时,发生完全动态再结晶.
关键词:
GH984G18合金
,
热压缩
,
热加工图
,
再结晶图
杨延涛
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写旭
,
张立武
钛工业进展
为了探究Ti55531合金的可旋压性能,采用热模拟压缩试验,研究了全β相固溶态Ti55531合金在α+β相区、β相区及相变点Tβ共7个温度点及0.01、0.1、1s-13个应变速率下的单向热压缩变形特性.结果表明:Ti55531合金流变应力随应变速率的增大和变形温度的降低而增大;流变应力随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳.650~800 ℃是该合金合理的旋压温度范围.在650~800 ℃,0.01、0.1、1s-1变形条件下,该合金的最大径向旋压力小于所用设备的最大径向推力,可以结合实际工件尺寸精度及表面质量等方面的要求调整变形速率.Ti55531合金的高温变形特性可用Sellar和McTegart提出的双曲正弦模型来描述.结合旋压工艺参数,获得全β相固溶态Ti55531合金在α+β两相区变形的本构方程,为后续有限元数值模拟分析及热旋工艺制定提供理论基础及试验依据.
关键词:
钛合金
,
旋压
,
热压缩
,
本构方程
丁开勇
,
李雷
,
冀国良
,
李强
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201703013
通过热压缩模拟试验研究了变形温度、变形量和应变速率对M50NiL轴承钢动态再结晶行为的影响.结果表明:变形温度低于900 ℃时,不会发生动态再结晶;温度升高到1 000 ℃时,再结晶进行得不充分,形成了混晶组织;当温度达到1 100 ℃时,动态再结晶完成充分,得到了细小均匀的等轴晶;温度升高到1 200 ℃时,晶粒有粗化的倾向;在变形温度为1 100 ℃和应变速率为10 s-1的条件下,随着变形量增加,动态再结晶形核率逐渐提高,当变形量增大到60%时,动态再结晶完成充分;在变形温度为1 100 ℃和变形量为60%的条件下,随着应变速率增大,动态再结晶形核率提高,当应变速率为20 s-1时,动态再结晶全部完成,得到细小、均匀分布的等轴晶.
关键词:
热压缩
,
M50NiL轴承钢
,
动态再结晶
