贺志荣王启邵大伟
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00458
利用TEM和拉伸实验研究了时效工艺对Ti-50.8Ni-0.3Cr(原子分数, %)形状记忆合金(SMA)显微组织和超弹性的影响. 随时效时间($t_{\rm ag}$)延长, 300 ℃时效态Ti-50.8Ni-0.3Cr SMA的Ti3Ni4析出相呈细小颗粒状, 400 ℃时效态合金的析出相由颗粒状逐渐变为针状, 500 ℃时效态合金的析出相由针状逐渐变为粗片状. 时效温度对析出相形态的影响比tag显著. 随tag延长, 300和400 ℃时效态合金的抗拉强度(σb)先增大后趋于稳定, σb(500 ℃)先减小后趋于稳定, 且σb(400 ℃)>σb(300 ℃)>σb(500℃). 300和400 ℃时效态合金的超弹性优于500 ℃时效态合金. 随tag延长, 该合金的应力诱发马氏体相变临界应力逐渐减小, 300 ℃时效态合金的超弹性能耗(ΔW)降低, 400 ℃时效态合金的ΔW升高, 500 ℃时效态合金的ΔW先升高后降低.
关键词:
Ti-50.8Ni-0.3Cr合金
,
shape memory alloy
,
aging
,
microstructure
,
superelasticity
桂嘉年
,
任强
,
王仁卉
金属学报
用金相、透射电镜和X射线衍射分析对三种成分的CuAlNi合金研究了成分和热处理对相组成,B2和D0_3型畴尺寸以及马氏体热弹性行为的影响。结果表明,随Al含量的增加马氏体结构类型从18R_1变到2H,并且相变温度降低。随着冷速增大,B2和D0_3型畴的尺寸减小。
关键词:
CuAlNi合金
,
shape memory alloy
,
martensitic transformation
,
null
,
null
贺志荣
,
王芳
金属学报
T hezhirong01@163.com
用示差扫描量热仪研究了Co对Ti-Ni合金相变特性的影响，
以及退火和时效工艺对Ti-49.8Ni-1.0Co(原子分
数，%)合金相变行为的影响. 结果表明，Co不影响
Ti-Ni合金的相变类型，但降低其相变温度，以1.0Co分别取代
等量Ti和Ni后，该合金的马氏体相变温度分别降低了109和22 ℃.
350—450 ℃退火态Ti-49.8Ni-1.0Co合金冷却/加
热时发生A→R→M/M→R→A
(A为母相，R为R相，M为马氏体)
型可逆相变；500—550 ℃退火态合金发生A→R
→M/M→A型相变；600 ℃以上温度退火态
合金发生A→M/M→A
型相变. 随着时效时间的延长，300 ℃时效合金
的相变类型由A→R→M/M→R→A
向A→R/R→A
转变；400 ℃时效合金的相变类型由A→R/R→A向
A→R→M/M→R→A
再向A→R→M/M→A
转变；500 ℃时效合金的相变类型则保持
A→R→M/M→A
型不变. 给出了退火
温度及其时间和时效温度及其时间对R和M相变温度和热滞的影响规律.
关键词:
Ti-49.8Ni-1.0Co合金
,
shape memory alloy
王启贺志荣王永善杨军
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00047
用拉伸实验研究了退火温度(θan)和应力-应变循环对Ti-50.8Ni-0.3Cr合金超弹性(SE)的影响. 结果表明, 随θan升高, 应力诱发马氏体(M)相变的临界应力σM先降低后升高, 随后趋于稳定, 分别在450和600℃达到最小值(311 MPa)\linebreak 和最大值(583 MPa). 残余应变在θan=350-590℃之间变化不大, 始终保持在较低的水平; 当θan高于590℃时, 残余应变则急剧升高. 随着应力-应变循环次数(N)增加, 350和590℃退火态合金由部分非线性超弹性逐渐转变为完全非线性超弹性, 而650℃退火态合金由部分非线性超弹性逐渐转变为线性超弹性. 此外, 随N增加, 590和650℃退火态合金的能耗作用逐渐下降, 并趋于稳定, 而350℃退火态合金的能耗作用基本保持不变. 要使Ti-50.8Ni-0.3Cr合金获得良好的SE, 退火温度应低于再结晶温度.
关键词:
Ti-Ni-r合金
,
shape memory alloy
,
annealing temperature
,
stress-strain cycle
,
superelasticity
鲁小叶
金属学报
用透射电镜,X射线衍射仪和电阻法研究了Cu-14.84wt-％Zn-7.75wt-％Al形状记忆合金在直接淬火和分级淬火后马氏体的稳定性。试验结果表明,直接淬火和分级淬火(150℃,2min)后于室温时效约3h的马氏体均为M18R结构,但刚直接淬火后马氏体并不稳定,其某些衍射峰位置和电阻率均随室温时效而变化;而分级淬火(150℃,2min)后马氏体是稳定的,其所有衍射峰位置和电阻率几乎不随室温时效而变化。上述结果可用“马氏体再有序化机制”解释。
关键词:
Cu-Zn-Al合金
,
shape memory alloy
,
martensite
,
stabilization
吴建新
,
江伯鸿
,
徐祖耀
金属学报
研究了母相平均晶粒尺寸和有序度对Cu-25.62Zn-3.97Al-0.0018B(wt-％)形状记忆合金热弹性马氏体相变点的影响。从相变热力学出发,得到马氏体相变点和晶粒尺寸的平方根的倒数成线性关系,并且随晶粒尺寸增大,马氏体相变点升高,与电阻法测得的结果符合很好。运用Landau理论,得到马氏体相变点和母相有序度的定量关系式,与X光衍射和电阻法试验的结果符合较好。求得试验用合金母相DO_3有序化的激活能约为46kJ/mol。
关键词:
Cu-Zn-Al合金
,
shape memory alloy
,
thermoelastic martensite
,
grain size
,
ordering degree
陶斌武
,
刘建华
,
李松梅
金属学报
采用恒温氧化法, 结合Ｘ射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及能谱分析(EDS)等手段,
研究了Ti44Ni47Nb9形状记忆合金(SMA)的抗高温氧化性能. 结果
表明, Ti44Ni47Nb9合金在450 ℃下轻微氧化; 600-800 ℃高温下
氧化增重曲线符合抛物线规律, 氧化膜外层主要是金红石型TiO2, 中间为富
Nb层, 内层为富Ni的Ni3Ti层. 研究表明, Ti44Ni47Nb9合金
中的Nb元素减少了TiO2中的氧空位, 形成的富Nb阻挡层, 能有效地抑制Ti元素
的外扩散, 同时也阻挡了氧的内扩散, 降低了氧的固溶度, 从而抑制了
Ni3Ti层中Ni元素的进一步氧化, 提高了合金的抗高温氧化性能.
关键词:
Ti-Ni-Nb
,
shape memory alloy
,
high temperature
朱敏
,
李国斌
,
杨大智
金属学报
本文利用透射电子显微镜研究了多晶Cu-Zn-Al形状记忆合金在马氏体状态的变形过程中,其精细结构的变化。结果表明:在变形的初期阶段,变形通过变体的再取向实现,但再取向常有不完全性,而且再取向后,原先变体间的界面依然存在。变形量较大时,马氏体中出现大量的孪晶,孪晶面为(001)。在局部区域出现位错。这时马氏体失去热弹性,记忆效应被破坏。
关键词:
形状记忆合金
,
shape memory alloy
,
Cu-Zn-Al alloy
贺志荣
,
张永宏
,
王永善
金属学报
用示差扫描量热仪、拉伸实验和应力--应变循环实验系统研究了退火温度、变形温度以及热循环和室温应力--应变循环对Ti49.4Ni50.6超弹性(SE)弹簧的相变和形变特性的影响. 冷加工加中温退火态Ti49.4Ni50.6合金冷却→加热时的相变类型为母相B2→R相→马氏体B19'.随退火温度升高, 马氏体转变温度升高,R相转变温度降低. 623---773 K退火态Ti49.4Ni50.6弹簧室温下可获得SE特性, 随变形温度升高, SE弹簧刚度增加；当退火温度超过823 K 后,SE特性变差. 热循环时SE弹簧的切变量取值越小, 其应变恢复率越高.
预循环训练可增强SE的稳定性.
关键词:
TiNi
,
shape memory alloy
,
superelastic spring
贺志荣
金属学报
用示差扫描量热仪、X射线衍射仪、拉伸实验和循环实验研究了退火温度、形变温度和应力--应变循环对
Ti-50.8Ni-0.3Cr超弹性(SE)合金丝和弹簧相变、形变及应力循环特性的影响. 350-600 ℃退火态Ti--50.8Ni--0.3Cr合金
室温下呈SE特性, 室温组织由母相B2和TiNi$_{3}$组成. 退火温度显著影响合金的相变类型, 随退火温度升高, 合金的马
氏体相变温度升高, R相变温度先升高后降低, 应力诱发马氏体应力先降低后升高; 随形变温度的升高, SE弹簧的应力
诱发马氏体切应力增加; 随应力循环次数增加, SE弹簧的应变恢复率先快速衰减后趋于稳定. 预循环训练可增加弹簧SE
特性的稳定性. 要使该合金弹簧具有良好的SE特性, 退火温度应为400-550 ℃, 使用温度应在室温以上.
关键词:
Ti-50.8Ni-0.3Cr合金
,
superelastic alloy
,
shape memory alloy
