朱绪祥
,
刘东升
钢铁
提出了一种Ni质量分数为7.7％的低C低温用CrNi钢,研究了其经淬火+两相区淬火+回火(QLT)处理后的力学性能,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)和电子背散射衍射(EBSD)对试验钢的显微组织演化规律进行了研究.结果表明:经QLT处理的试验钢的显微组织主要为铁素体(F)+板条马氏体(LM)+马氏体/奥氏体组元(M/A)+回转奥氏体(γ ').随着两相区热处理温度(tL)的升高,LM的比例逐渐增加,F的比例逐渐减少,晶粒细化,大角度晶界(HAGB)比例和平均晶界角度(AGBA)大幅增加.当tL在650～680℃时,γ '的体积分数约为7％.-196℃下韧性(KV2)主要取决于γ '含量和HAGB比例两个因素.经QLT处理,试验钢的屈服强度(Rp0.2)大于530 MPa,抗拉强度(Rm)大于670 MPa,-196℃下的冲击韧性大于150J,强韧性达到了当前9Ni钢的水平.
关键词:
两相区淬火
,
低温韧性
,
回转奥氏体
,
大角度晶界比例
刘玉荣
,
业冬
,
徐军
,
姜雯
,
周永恒
,
刘鑫
,
李俊
,
苏杰
,
雍歧龙
,
赵昆渝
材料热处理学报
采用TEM、SEM等研究13Cr超级马氏体不锈钢不同热处理后的的显微组织。结果表明,试验用钢淬火后的组织为板条马氏体。800、850、900、950、1000、1050和1100℃淬火后试样原始奥氏体晶粒尺寸为16.8～56.88μm;随淬火温度的升高原始奥氏体晶粒逐渐长大,马氏体板条束逐渐粗大。不同温度淬火650℃回火,A钢和B钢的组织均为保留原马氏体位相的细小回火马氏体。试样在1050℃淬火并在不同温度回火后有逆变奥氏体产生,在650℃以下回火时随着回火温度的升高和保温时间的延长逆变奥氏体含量逐渐增多,且回火后逆变奥氏体主要以长条状及菱形状分布于马氏体板条束间及奥氏体晶界处。
关键词:
超级马氏体不锈钢
,
淬火+回火
,
组织
,
逆变奥氏体
许文博
,
石伟
,
张欣
材料热处理学报
采用扫描电镜、热膨胀曲线测量和XRD测试等分析手段,研究了时效温度对马氏体型沉淀硬化不锈钢(FV520B)组织的影响.逆变奥氏体在600℃以上保温开始时即开始形成,无孕育期,冷却过程中有一部分会再次转变为马氏体;随时效温度的升高,冷却到室温后的逆变奥氏体含量先升高后降低,在大约630℃时达到峰值.
关键词:
沉淀硬化
,
时效
,
马氏体不锈钢
,
逆变奥氏体
姜雯
,
赵昆渝
,
业冬
,
李俊
,
苏杰
,
雍岐龙
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140233
试验采用光学显微镜、X射线衍射仪（XRD）、透射电镜（TEM）及能谱分析（EDS）等手段，研究不同铬含量的超级马氏体不锈钢在相同热处理工艺下逆变奥氏体含量、组织形貌及生长规律的异同。结果表明，13Cr和15Cr两试验钢经淬火＋回火后的显微组织为回火马氏体和逆变奥氏体，两试验钢中逆变奥氏体含量及尺寸均随着回火温度升高先增加再减小，且在650～700℃时达到最大。两试验钢内的逆变奥氏体在回溶过程中会对基体组织产生细化作用。通过对比发现，15Cr钢中的逆变奥氏体含量更多，尺寸更大，回溶时对基体的细化作用更明显。
关键词:
超级马氏体不锈钢
,
逆变奥氏体
,
铬
,
镍
孟利
,
程康
材料热处理学报
利用光学显微镜、SEM与拉伸试验研究了15Cr-5Ni不锈钢冷轧板在不同热处理工艺下显微组织与力学性能的变化,并采用EBSD技术分析了析出物与基体的取向关系.结果表明,力学性能与相态的转变及碳化物析出有关;保温过程中析出的奥氏体相与基体呈特殊取向关系;层片状的奥氏体以残留奥氏体为核心并以无扩散的切变方式逆转变长大;逆转变奥氏体与原始奥氏体晶粒取向一致,同时同一原始晶粒内的逆转变奥氏体间也存在孪晶关系.
关键词:
15Cr-5Ni不锈钢
,
逆转变奥氏体
,
取向关系
,
EBSD
苏航
,
赵希庆
,
潘涛
,
高建忠
,
王青峰
钢铁
对QLT处理后的9%Ni钢在室温和低温下进行拉伸试验,采用X射线法对拉伸前后样品中的奥氏体含量进行了测试,利用透射分析拉伸试样断口附近的显微组织,研究了低温拉伸过程中逆转变奥氏体/马氏体对QLT处理9%Ni钢拉伸变形行为的影响。研究表明：QLT处理9%Ni钢在20～-196℃系列温度拉伸时,随试验温度的降低,强度和均匀伸长率均提高、屈强比降低。逆转变奥氏体在拉伸时发生相变而改善了9%Ni钢的低温塑性。
关键词:
9％Ni低温钢
,
QLT处理
,
逆转变奥氏体
,
低温韧性
