蒋爱云
,
李新法
,
陈金周
,
牛明军
高分子材料科学与工程
采用固相后缩聚方法制备了一系列熔体流动速率不同的SA型透明尼龙（SATN）,采用毛细管流变仪对其流变性能进行了研究,并讨论了熔体流动速率对其流变性能的影响。研究结果表明,SATN熔体属假塑性流体,表观黏度随着剪切速率的升高而降低;随着熔体流动速率的减小,SATN的非牛顿性增强,熔体黏度增大,对剪切速率的敏感性增强,但是对温度的敏感性减弱。
关键词:
透明尼龙
,
熔体流动速率
,
流变性能
,
毛细管流变仪
廖华勇
,
陶国良
高分子材料科学与工程
制备了4种高密度聚乙烯(HDPE) HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系.结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之间符合指数衰减规律.而其中HDPE 5306/HDPE5000S的σin-MFR曲线与坐标轴之间包围的面积最大,比其它3种共混物更容易实现同时满足冲击强度和流动性的要求.文中还对HDPE 5306/HDPE5000S共混物用乙烯-辛烯共高聚物(POE)进行增韧改性.结果表明,当HDPE 5306/HDPE5000S/POE的质量比为28.5/66.5/5时,缺口冲击强度达到42.88kJ/m2,高于HDPE 5306/HDPE5000S(30/70,质量比,下同)时的28.16kJ/m2,而POE增韧后共混物的MFR为2.64 g/10min(230℃,2.16kg),比HDPE 5306/HDPE5000S(30/70)时的MFR值2.55g/10min(230℃,2.16kg)高.
关键词:
高密度聚乙烯
,
悬臂梁缺口冲击强度
,
熔体流动速率
,
增韧
陈娟
,
徐子航
,
李学
,
孙军
,
闻向阳
,
贾玉玺
高分子材料科学与工程
采用HAAKE流变仪和熔体流动速率测定仪,研究了在不同温度下2种聚氯乙烯搪塑粉MT1和MT2的塑化性能和熔体流动速率.结果发现,搪塑粉塑化时最大扭矩和塑化时间与温度呈明显的相关性,在180℃以下,温度越高,搪塑粉塑化扭矩越小,塑化时间越短;在相同温度下,MT2搪塑粉比MT1搪塑粉具有更高的塑化效率和更优异的熔融性能.通过偏光显微镜观察了2种搪塑粉在不同温度的熔融合并过程,展示了搪塑粉在熔融过程中的形貌演变特点,并定量计算了不同温度下2种搪塑粉熔融的相对铺展面积和速率.通过自制的搪塑机和模具制造了2种搪塑表皮,其搪塑成型性能与上述的实验结果能够很好地吻合.该研究有助于搪塑工艺和材料的优化设计.
关键词:
搪塑粉
,
塑化
,
熔体流动速率
,
熔融形貌
,
搪塑成型
廖华勇
,
陶国良
高分子材料科学与工程
测试了3种高密度聚乙烯(HDPE)二元共混物的低熔体流动速率(MFR)、表观黏度曲线、储能模量和损耗模量.结果表明,随着低MFR组分含量x的增加,共混物的MFR逐渐下降.可用指数衰减函数拟合共混物的MFR-含量x关系曲线.当低MFR组分含量x增加时,3种共混物发生剪切变稀的角频率减小,同一角频率下黏度值逐渐增大.通过非线性拟合Maxwell模型的方法获得共混物HDPE 9641/5000S的松弛时间谱.在同一松弛模量下,HDPE 9641/5000S(1o/90,质量比)和HDPE 5000S松弛时间最长,HDPE 9641/5000S(50/50,质量比)居中,HDPE 9641最短.随着HDPE5000S在共混物中含量的增加,松弛时间谱曲线以短时区为轴心逆时针旋转,向长时区偏移.
关键词:
高密度聚乙烯
,
高分子共混物
,
松弛时间
,
黏度
,
模量
,
熔体流动速率
杨继年
,
许爱琴
,
丁国新
机械工程材料
采用熔融共混与模压成型工艺制备了磨碎玻璃纤维（MGF）／聚乳酸（PLA）复合材料，考察了MGF的含量对复合材料的微观形貌、力学性能和熔体流动速率的影响。结果表明：经过硅烷偶联剂表面包覆改性的MGF在基体中分散均匀，且与PLA之间具有较好的界面结合；随着MGF含量的增加，MGF／PLA复合材料的拉伸强度下降，弹性模量持续上升，而断裂伸长率先增大后减小；MGF总体上提高了复合材料系的硬度，但却大幅降低了其熔体流动速率。
关键词:
聚乳酸
,
磨碎玻璃纤维
,
复合材料
,
力学性能
,
熔体流动速率
尹文华
,
刘晓丹
,
冯志新
合成材料老化与应用
以聚苯乙烯树脂为例，讨论了热塑性塑料熔体质量流动速率测量不确定度的来源，并对测试过程中的不确定度分量进行了分析和评定。该测量过程中所产生的不确定度主要源于测量重复性。该树脂熔体质量流动速率测量结果的扩展不确定度为0．276g·(10min)-1。
关键词:
热塑性塑料
,
测量不确定度
,
熔体流动速率
