刘辉
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孙明先
,
马力
,
闫永贵
腐蚀学报（英文）
炼制Fe杂质含量不同的6种Al-Zn-In阳极, 采用恒电流方法评价了其电化学性能, 并通过扫描电镜观察其溶解的微观形貌, 探讨了Fe杂质含量对阳极电化学性能的影响规律与机制. 结果表明, 随着Fe杂质含量的升高, Al-Zn-In阳极的电流效率呈先增加后降低趋势, 原因是少量的Fe可增加阳极的活化点, 而过量的Fe则作为阴极相引发电偶腐蚀使得阳极呈局部腐蚀溶解.
关键词:
铝牺牲阳极
,
impurity elements
,
local corrosion
,
Fe
赵月红
,
林乐耘
,
王振海
腐蚀学报（英文）
经历相同的服役环境和时间, 黄铜HSn70-1A呈现不同的腐蚀现象: 一种试样宏观上无明显腐蚀, 而另一种试样则发生直径约1 mm的穿孔腐蚀. 分析表明, 腐蚀状况有如此差异的主要原因在于两者的显微组织不同. 无明显宏观腐蚀的试样晶粒相对粗大但均匀; 而发生穿孔的试样, 晶粒相对细小, 并有大小不一的情况. 这源于加工过程中变形不均匀, 最终形成相差悬殊的晶粒状态, 使得材料中不可避免地存留有残余应力. 因此, 腐蚀状况表明合金显微组织决定其局部腐蚀的敏感性.
关键词:
黄铜
,
dynamic recrystallization
,
local corrosion
李辉辉
,
胥聪敏
,
杨东平
机械工程材料
某炼油厂重催装置分馏塔顶换热器管束在使用18个月后发生了腐蚀失效,采用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪等对失效原因进行了分析.结果表明:换热管外表面发生了严重的点蚀,最大腐蚀坑深度为0.98 mm,达到了管壁厚度的40.3％;换热管外表面的腐蚀产物主要有α-FeO(OH)、Fe2 O3、Fe3 O4、FeS和FeCl2;换热管外表面所处介质环境中的腐蚀性离子(Cl-和S2-)含量很高,这是导致换热器管束腐蚀失效的主要原因.
关键词:
换热管
,
局部腐蚀
,
腐蚀产物
,
腐蚀失效
,
渗铝钢
陈长风
,
姜瑞景
,
张国安
,
郑树启
,
戈磊
稀有金属材料与工程
冷加工强化的耐蚀合金管材成功用于酸性天然气气田已有多年的历史,但是,局部活化的点蚀坑以及蚀坑中的应力集中是冷加工强化的耐蚀合金应力腐蚀开裂的重要机制.在高温高压釜中模拟了镍基合金028在高温高压H_2S/CO_2环境下的腐蚀行为.结果发现,镍基合金028在高温高压H_2S/CO_2环境中的均匀腐蚀很轻微,但试样表面有点蚀现象发生,有析出物的试样点蚀更为显著.XPS结果显示,腐蚀后,硫元素只在镍基合金表面钝化膜的表层富集,钝化膜以氢氧化物及氧化物为主,对基体有保护作用.对点蚀坑截面的EDS分析结果表明,硫元素在点蚀坑内部富集,从而导致点蚀坑内局部酸化,加速点蚀坑的扩大.
关键词:
镍基合金
,
酸性环境
,
高温高压
,
点蚀
,
钝化膜
何乐儒
,
殷之平
,
黄其青
,
刘佳鹏
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.2.007
模拟金属的局部腐蚀,采用元胞自动机方法(CA),提出模拟金属表面局部腐蚀的元胞自动机模型框架,将金属-溶剂体系离散成元胞网格,对金属腐蚀中涉及的转化、渗透、扩散等过程进行局部规则的定义.引入参数(Φ),A和ε,建立腐蚀速率的参数化模型.在此基础上利用Matlab编程实现了对无防护层和有防护层金属表面局部腐蚀的复杂模拟.模拟结果表明:(Φ)=1时,无防护层的金属表面发生普遍的均匀腐蚀,金属内部发生多种形式的局部腐蚀;而含防护层的金属表面腐蚀,在不同的参数λ和ε条件下,可得到不同的点腐蚀形貌.结果表明,CA方法可以实现对金属表面局部腐蚀的复杂模拟,而参数化模型的λ和s则引起了腐蚀形貌的差异.
关键词:
局部腐蚀
,
元胞自动机
,
腐蚀速率
,
模拟
刘辉
,
孙明先
,
马力
,
闫永贵
腐蚀学报（英文）
炼制Fe杂质含量不同的6种Al—Zn—In阳极，采用恒电流方法评价了其电化学性能，并通过扫描电镜观察其溶解的微观形貌，探讨了Fe杂质含量对阳极电化学性能的影响规律与机制．结果表明，随着Fe杂质含量的升高，Al—Zn—In阳极的电流效率呈先增加后降低趋势，原因是少量的Fe可增加阳极的活化点，而过量的R则作为阴极相引发电偶腐蚀使得阳极呈局部腐蚀溶解．
关键词:
铝牺牲阳极
,
杂质元素
,
局部腐蚀
,
铁
班朝磊
,
朱淑芹
,
侯加林
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.03.031
阐述小孔腐蚀在铝电解电容器用铝箔质量评价中的应用机理。首先简要介绍电容器铝箔立方织构的形成过程和特征,及小孔腐蚀的一般电化学特点；然后模拟计算多晶体铝箔材料各晶面弹性模量、各晶面原子密度和各晶向原子密度；最后用HCl、HNO3、HF组成的特定侵蚀剂对电容器铝箔实施小孔腐蚀,用扫描电子显微镜( SEM)和光学显微镜( OM)对小孔腐蚀后的铝箔表面形貌与横截面形貌进行观察分析。电容器铝箔侵蚀后表面呈现大量正方形蚀孔,电容器铝箔发生小孔腐蚀具有方向性,蚀孔隧道总是沿着垂直或平行于铝箔表面的方向发展；<100>、<110>和<111>晶向的原子密度依次为2/a、2.12/a、1.15/a,a为晶胞参数,{100}、{110}和{111}晶面的原子密度依次为5/a2、4.24/a2、13.85/a2,{100}、{110}和{111}晶面的弹性模量依次为98.418、109.449、113.2678 GPa,蚀孔隧道活性尖端由{111}晶面构成以降低表面能,蚀孔隧道钝化壁由{100}晶面组成以保持钝化膜稳定。电容器铝箔正方形点蚀表面形貌与铝箔织构有特定的对应关系,织构{100}<001>含量可以通过计算铝箔表面正方形蚀坑面积的方法来估算。
关键词:
小孔腐蚀
,
铝电解电容器
,
铝箔
,
立方织构
,
局部腐蚀
,
钝化
杨晓明
,
王耀耀
,
陈永林
,
吴天宇
硅酸盐通报
局部锈蚀钢筋混凝土构件的承载性能及破坏形态与均匀锈蚀构件相比有很大差异,本文采用数值模拟方法对钢筋混凝土梁在跨中锈蚀、端部锈蚀、单侧锈蚀等情况下的受弯性能展开研究.研究结果表明:跨中锈蚀导致的粘结力损失对于混凝土梁承载力并无较大影响,但是会降低锈蚀构件的抗弯刚度;两端锈蚀导致的粘结力损失会严重影响钢筋在混凝土中的锚固效果,当锈蚀率较大时会导致锚固失效,使结构材料远未达到屈服强度构件就不能继续承担荷载;单侧锈蚀的钢筋混凝土梁,当锈蚀段在距离加载点附近时,且位于粘结应力较大值区段的起始位置处,对钢筋混凝土梁的承载性能影响最大.
关键词:
钢筋混凝土梁
,
局部锈蚀
,
承载性能
,
粘结退化
,
锚固
