姚可夫
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邱胜宝
金属学报
等温退火和高强脉冲电流处理都能使Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9 (at.%)非晶薄带的显微组织和显微硬度发生显著变化。实验结果表明，高强脉冲电流处理能使Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带发生显著的低温短时晶化。在初始阶段，脉冲电流促进原子迁移，加速原子和原子团扩散，使Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带发生结构弛豫，显微硬度由原始态非晶的8.2 GPa逐渐增加至~9.0 GPa，增幅约为10%。随后发生显著晶化，大量析出纳米尺寸的α-Fe(Si)相，显微硬度则急剧增加至12.4 GPa以上，增幅达~50%。在低于玻璃转变温度100 K的条件下，高强脉冲电流处理Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金可在约30秒的时间内即基本完成纳米晶化过程。
关键词:
脉冲电流
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nanocrystallization
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micro-hardness
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isothermal annealing
米春旭
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贺俊艳
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秦敬玉
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潘少鹏
功能材料
采用直流四端接线法测量Fe_(78)Si_9B_(13)非晶合金在等温退火和升温过程中的电阻变化.结果表明,当温度高于693K时非晶结构易被热效应所影响.与DSC法相比较,直流电阻四端接线法的优点是能够反映出晶化的形核阶段.但是R-T曲线上所反映的晶化第二阶段的特征不明显,晶化第二阶段产物Fe_2B的电阻率比第一阶段产物Fe_3B的高可能是造成这一现象的原因.
关键词:
Fe_(78)Si_9B_(13)非晶合金
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直流四端接线法
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等温退火
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晶化
王燕涛
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姜凤贤
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王燕坡
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战再吉
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王文魁
材料热处理学报
采用铜模浇铸法制备Hf44.5Cu27Ni13.5Ti5Al10块体非晶合金,并对其进行等温退火处理。利用X射线衍射仪（XRD）和透射电镜（TEM）对非晶合金的晶化行为进行了分析,并通过MTS810实验机及场发射扫描电子显微镜（FESEM）研究了等温退火对合金力学性能的影响。结果表明,该非晶合金等温退火相转变进程为：非晶→非晶＋Al16 Hf6Ni7→非晶＋Al16 Hf6Ni7＋CuTi2→CuHf2＋CuTi2。合金断裂强度随退火温度的升高先增大后减小。743 K等温退火后,合金断裂强度达到最大值2400 MPa,弹性应变为3.0%。在Hf44.5Cu27Ni13.5Ti5Al10块体非晶合金压缩断口上观察到纳米级韧窝及周期性条纹结构。随着退火温度的升高,周期性条纹间距逐渐减小直至消失,断口形貌呈现为脆性解理断裂的河流状花样。
关键词:
Hf-基非晶合金
,
等温退火
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周期性条纹
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力学性能
孙建鹏
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张振忠
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赵芳霞
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石淑琴
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陈云祥
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201602014
针对制备高强韧 Fe-1．55C-1．14Cr-1．15Al 超高碳钢过程中等温退火工艺的不足,提出先以普通正火来代替等温退火,然后再进行球化的热处理工艺,研究了正火、球化温度对试验钢显微组织的影响,并确定了较佳的正火及球化工艺.结果表明：随着正火温度的升高,试验钢组织中的片状珠光体片层间距增大,网状碳化物减少,采用1050℃×20 min 的正火工艺可替代等温退火来细化组织；试验钢的共析转变开始温度为790℃,在该温度及以上出现了大量的球状碳化物,且随温度升高球化越完全,在750~810℃球化会出现三相组织(F-A-Fe3 C)；适宜的球化工艺为850℃保温1 h,新工艺处理后的奥氏体转变完全,球状碳化物弥散分布在奥氏体基体中.
关键词:
超高碳钢
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等温退火
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正火
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球化
孙琳琳
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王军
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寇宏超
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李金山
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张平祥
稀有金属材料与工程
通过X射线衍射(XRD)、差示扫描量热法(DSC)和透射电子显微镜(TEM)研究了退火温度对Zr48Cu36Ag8Al8金属玻璃微观结构演化的影响.结果表明,快速凝固获得的样品为典型的非晶态结构.当样品在703 K保温20 rmin时,均一的非晶基体相分离成2种非晶合金,即,发生相分离.由于相分离结构与非晶基体在等温退火过程是竞争的关系,这个结构很容易向晶化态进行转变,形成AlZr2和AlAg3相.Zn8Cu36Ag8l8金属玻璃的微观结构在过冷液相区等温退火过程中经历了局部结构转变,相分离以及纳米晶转变,这个过程意味着Zr48Cu36Ag8Al8金属玻璃的微观结构对退火温度十分敏感.此外,相分离的形成可以加速纳米晶的形成.
关键词:
块体非晶合金
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相分离
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晶化
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等温热处理
