单广斌
,
王勇围
,
李金许
,
高克玮
,
宿彦京
,
乔利杰
,
惠希东
,
褚武扬
金属学报
研究了Zr41.2Ti13.8Ni10Cu12.5Be22.5块状非晶在充氢过程中氢致滞后断裂规律以及氢鼓泡的形核、长大及破裂过程。结果表明，当充氢电流i<20 mA/cm2时，不出现氢损伤(鼓泡及微裂纹)，但在恒载荷条件下能发生氢致滞后断裂，其归一化门槛应力强度因子为KIH/K IC=0.63. 当i>20mA/ cm2后，无载荷下充氢会产生氢损伤，恒载荷下发生滞后断裂时KIH/K IC从0.63降为0.26。氢鼓泡(直径约为30 nm)形核时的内压pi3.6 GPa。随氢的进入。鼓泡不断长大；内压增大至pC3.9 GPa 时, 鼓泡就会解理扩展变成裂纹；但扩展20-30m后, 内压下降从而止裂。当一定量原子氢进入氢鼓泡后，它又能解理扩展，从而在鼓泡边缘局部解理断口上可以观察到止裂线。
关键词:
Zr基
块状非晶
,
hydrogen blistering
,
hydrogen-induced
delayed failure
武明
,
褚武扬
,
李金许
,
姜波
,
陈刚
,
崔银会
金属学报
车轮钢在恒应力下充氢表面出现氢鼓泡的临界电流和无应力试样相同, 恒应力下临界可扩散氢浓度Cσ*落在无应力试样的分散带内, t检验表明应力对C0*没有影响. 恒应力下发生氢致滞后断裂的门槛电流密度和门槛可扩散氢浓度分别为ith=3 mA/cm2和Cth=0.52×10-6, 远小于出现氢鼓泡的相应值ic=5 mA/cm2和C0*=1.18×10-6. 无应力时, 氢鼓泡并不择优沿夹杂产生; 但在恒应力下, 氢鼓泡择优沿长条状夹杂形核, 其临界可扩散氢浓度从1.18×10-6降为0.56×10-6.
关键词:
氢鼓泡
,
stress
,
inclusion
,
wheel steel
,
flaking
李岩
,
付安庆
,
韩燕
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201507019
分析了塔里木油田某联合站天然气处理单元的中压气冷却器出口到原料气压缩机出口分离器入口管线中的腐蚀监测挂片发生氢鼓泡的原因.通过对现场4件腐蚀监测挂片及1件库存的20G管线试片进行理化性能分析,并对20G管线试片进行抗氢致开裂(HIC)性能检测.结果表明,该管线试片的化学成分和金相组织均符合标准中对于20G材质的要求;腐蚀监测挂片表面出现的氢鼓泡主要是由于输气中H2S浓度过高引起的;管线试片的金相剖面裂纹厚度敏感率超过标准要求,发生硫化氢氢致开裂的风险极高.因此,20G材质在该工况条件下使用时,需加强腐蚀监测和壁厚检测,并考虑通过在湿硫化氢介质进入管线前添加脱硫装置或投加缓蚀剂来减缓腐蚀,延长管线的使用寿命.
关键词:
湿硫化氢环境
,
20G
,
氢鼓泡
,
氢致开裂
杨培燕
,
顾宝珊
,
鲁强
,
王岩
电镀与精饰
doi:10.3969/j.issn.1001-3849.2015.11.005
某钢铁公司带钢厂生产的焊管,经酸洗热浸镀锌后,焊管外表面产生大面积较均匀的鼓泡现象.通过化学成分、组织结构、夹杂物形貌与成分分析,以及扫描电子显微镜、能谱仪等手段对其鼓泡现象进行检测分析.发现该钢管中夹杂物很多,呈带状沿轧制方向分布,且多为MnS夹杂;由于钢管在冶炼、焊接和酸洗过程中带入钢管内部较多的氢,这些氢聚集在MnS夹杂/α-Fe的界面或其它缺陷处,引起钢的鼓泡现象.
关键词:
热浸镀锌
,
氢鼓泡
,
MnS夹杂
,
焊管
