刘志远
,
杨志刚
,
李昭东
,
张驰
,
盛广
金属学报
在已有合金元素的再分配和不分配局部平衡 (PLE/NPLE)
转变温度的理论计算方法基础上, 考虑热变形 的影响,
建立了热变形条件下Fe--C--X (X表示Mn, Si, Cr等一种或几种元素)
合金钢的正平衡热力学方程, 从而 求解热变形体系的PLE/NPLE转变温度.
并利用Gleeble--1500D热力模拟试验机进行了
Fe--C0.073--Mn2.17--Si0.80--Cr0.88 (质量分数, %)
合金钢的热变形γ → α等温转变实验,
根据金相照片估测了实验 用钢的PLE/NPLE转变温度,
实验估测值与理论计算值基本符合. 820 ℃以0.5
s-1的应变速率对实验用钢加载40% 的名义应变, 其γ
→ α等温转变的PLE/NPLE转变温度提高了近10 ℃.
关键词:
PLE/NPLE转变
,
ferrite transformation
,
hot deformation
,
local equilibrium
陈钟敏
,
史正兴
,
王乐仪
,
傅恒志
金属学报
研究了铸造Pr_(19)Fe_(74.5)B_5Cu_(1.5)磁体的热压变形过程,结果表明,无论经受何种变形方式,磁体易轴[001]总是沿压缩变形方向取向排列,随着热压变形的进行,磁体发生Pr_2Fe_(14)B主相晶粒的碎化和晶粒间相对滑动和转动,以及富Pr液相被挤出,最终形成细小、致密的取向组织,磁性能提高到B_r=990mT,i_H_c=880kA/m和(BH)_m=191kJ/m~3矫顽力的提高归因于主相晶粒碎化和富Pr相在晶间均匀连续分布,剩磁的提高则主要由已碎化晶粒在变形中相对滑动和转动所形成的易轴取向排列以及主相晶粒的致密化贡献,变形充分而缓慢应是获得较强易轴取向和较高磁性能的重要条件。
关键词:
Pr-Fe-B磁体
,
hot deformation
,
microstructure
,
magnetic property
王刚徐磊王永郑卓崔玉友杨锐
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00005
对Ti-45Al-8Nb-0.2Si-0.3B(原子分数, %)合金进行热压缩实验, 采用基于动态材料模型建立的加工图研究了在变形温度为950-1300 ℃, 应变速率为0.001-10 s-1条件下的热变形行为. 结果表明: 在热压缩过程中, 高Nb-TiAl合金在不同变形温度和应变速率下表现出不同的流变行为. 该合金在温度为950-1200 ℃, 应变速率为1-10 s-1 和温度为1250-1300 ℃, 应变速率为10 s-1 两个区域内易产生流变失稳现象. 在温度为 950-1100 ℃, 应变速率为0.1-0.001 s-1的区域和温度为1250-1300 ℃, 应变速率为0.001-1 s-1的区域内合金发生了动态再结晶. 在动态再结晶区域内功率耗散效率在40%-55%之间, 热变形后组织细小均匀. 该合金的功率耗散效率的峰值区为1150-1200 ℃, 应变速率为0.001 s-1, 峰值效率为64%, 在此区间内合金发生超塑性变形.
关键词:
钛铝合金
,
processing map
,
hot deformation
,
dynamic recrystallization
,
superplasticity
覃银江潘清林何运斌李文斌刘晓艳范曦
金属学报
在变形温度为523---673 K, 应变速率为0.001---1 s-1的条件下, 采用Gleeble--1500热模拟试验机对ZK60镁合金的热变形行为进行了研究. 结果表明, ZK60镁合金流变应力随变形温度升高和应变速率的降低而减小. 其高温压缩流变应力曲线可描述为加工硬化、过渡、软化和稳态流变4个阶段, 但在温度较高和应变速率较小时, 过渡阶段不很明显. 建立了一个包含应变的流变应力预测模型, 模型中的9个独立参数可以通过非线性最小二乘法拟合求得, 预测的流变应力曲线与实验结果吻合较好.
关键词:
ZK60镁合金
,
flow stress
,
hot deformation
,
dynamic recrystallization
王智祥
,
刘雪峰
,
谢建新
金属学报
采用Gleeble-1500热模拟机对AZ91镁合金进行了高温压缩变形实验, 分析了该合金在变形温度为250-400 ℃、应变速率为0.001-1 s-1条件下流变应力的变化规律. 结果表明, 变形温度和应变速率均对流变应力有显著的影响, 流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低, 当变形温度≥400 ℃、应变速率≤0.001 s$^{-1}$时, 流变应力随变形量的增加达峰值后呈稳态流变特征. 并采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n随应变量的变化规律, 建立了相应的热变形本构关系. 经实验验证, 所建立的本构关系能较好地反映AZ91镁合金实际热变形行为特征.
关键词:
镁合金
,
constitutive relationship
,
hot deformation
,
deformation activation energy
赵美兰孙文儒杨树林祁峰郭守仁胡壮麒
金属学报
镍基GH761合金热模拟压缩实验表明, 当变形温度Td一定时, 随应变速率ε的降低, 变形峰值应力σp和稳态流动开始应力σs及与它们对应的应变εp和 εs均降低; 当应变速率一定时, 随Td的升高,σp和σs以及εs均降低, 但εp基本不变.细化原始晶粒可提高再结晶形核率, 在此基础上降低变形温度和提高变形速率是细化最终晶粒的重要途径. 当应变达到完全再结晶时, 合金具有最均匀且细小的组织; 超过这一应变值, 晶粒开始长大. GH761合金的热变形本构方程为: ε=6.5×106σp4.86exp(-461×103/RT).
关键词:
GH761
,
wrought superalloy
,
hot deformation
,
microstructure evolution
,
dynamic recrystallization
徐有容
,
侯大华
,
王德英
,
张恒华
,
周以俭
,
桑文磊
材料研究学报
本文报道Nb,Ti 微合金钢的热变形动态模拟变形抗力模型。在试验中用热加工模拟试验机进行高温压缩试验,其变形温度为1123—1423K,变形速率为0.1—60s~(-1)。结果表明,在峰值以前该钢种的流变应力数学模型为:σ=5.99.ε~(0.167)·(?)~(6.47×10~(-5)·T)·exp(4064/T)。形变激活能(Q)为444 kJ/mol,β系数为0.080。峰值应力(σ_p),临界应变(ε_c)和温度补偿应变速率参数(Z)之间的关系分别为:σ_p=12.56·lnZ-391.8;lnε_c=0.157·lnZ-7.39。
关键词:
Nb
,
Ti microalloyed steel
,
hot deformation
,
resistance of deformation
,
high temperature test
