张红钢
,
何勇
,
刘雪峰
,
谢建新
金属学报
采用热模拟实验在变形温度为700---00℃、应变速率为10 -3 --- 10 1 s -1的条件下, 对Ni-Ti合金的热压缩变形行为及变形组织进行了分析. 采用实测数据回归分析方法, 得出双曲正弦函数形式本构方程中的材料参数;将材料参数对应变进行二次拟合, 建立了Ni-Ti合金热变形过程的流变应力与变形温度、应变速率和应变的本构关系. 变形激活能$Q$和结构因子$A$随应变的增加而减小, 应力指数$n$随应变的增加呈线性增加.有序--无序间的相互转变以及动态回复或动态再结晶的综合作用, 是Ni-Ti合金的热压缩变形真应力-真应变曲线变化规律不同于传统非金属间化合物材料的主要原因.
关键词:
NiTi合金
,
hot compression deformation
,
constitutive relationship
滕浩
,
尹志民
,
朱远志
,
周科朝
,
李志友
金属学报
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行
恒温和恒速压缩变形实验, 变形温度范围为800-1150 ℃, 应变速率范围
为10 -3 - 10 0 s -1. 结果表明, 实验合金在800和850 ℃
热压缩时变形抗力较大, 容易发生开裂; 而在950-1150 ℃温度范围内热
变形由于发生动态再结晶, 合金变形抗力减小, 变形容易进行, 不会发生
开裂. 研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律, 确定了合
金在950-1150 ℃范围内的变形激活能Q为376.84 kJ/mol, 应力指数n
为4.15. 对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,
合理的变形条件为1050-1150 ℃及10 -1 - 10 0 s -1.
关键词:
Ni76Cr19AlTi合金
,
exhaust valve
,
hot compression deformation
李静
,
王建华
,
宋沅峰
,
苏旭平
,
伍波
,
彭浩平
材料热处理学报
在Gleeble-3500热模拟试验机上对2618-Ti合金进行高温热压缩变形实验,研究该合金在温度为300～500℃范围内以50℃递增和应变速率分别为0.001、0.01、0.1和1.0s-1条件下的流变应力行为和变形组织.结果表明,流变应力随变形温度的升高而减小,而随应变速率的增加而增大;2618-Ti合金的稳态流变应力方程能较准确的预测合金的稳态流变应力.在不同的变形区域,2618-Ti合金的变形组织随变形温度和应变速率不同具有明显的变化.
关键词:
2618-Ti合金
,
热压缩变形
,
流变应力行为
,
变形组织
张蓉
,
罗裴
机械工程材料
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对AZ61镁合金在变形温度为250～400 ℃、应变速率为0.001～10 s-1的条件下进行热压缩模拟试验,研究了合金的热压缩变形行为和组织演变.结果表明:AZ61合金在热压缩变形过程中的流变行为可用Arrhenius关系曲线来表示,合金的应力指数为5.096,热变形激活能为147.262kJ·mo1-1;在相同的变形温度下,合金的再结晶程度随应变速率的增加而增大;在低应变速率(0.001～1 s-1)下变形时,再结晶主要发生在初始晶界上,在高应变速率(10 s-1)下变形时,再结晶同时在初始晶界和孪晶上发生;在相同的应变速率下,再结晶程度和再结晶晶粒尺寸均随变形温度的升高而增大.
关键词:
AZ61镁合金
,
热压缩变形
,
本构方程
,
显微组织
,
动态再结晶
李成侣
,
潘清林
,
刘晓艳
,
何运斌
,
李文斌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.04.003
采用热模拟实验研究2124铝合金在应变速率为0.01～10s~(-1)、变形温度为340～500℃条件下的流变应力行为.结果表明:2124铝合金热变形过程中的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述,平均激活能为170.13kJ/mol.根据动态材料模型,计算并分析2124铝合金的加工图.利用加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为450℃左右,应变速率为0.01～0.1s~(-1).
关键词:
2124铝合金
,
热压缩变形
,
动态材料模型
,
加工图
蔡一鸣
,
李慧中
,
梁霄鹏
,
汤国建
机械工程材料
采用圆柱试样在Gleeble-1500材料热模拟试验机上对7039铝合金进行等温压缩变形试验,研究了该合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～1 s-1条件下的流变行为.结果表明:变形温度和应变速率对7039铝合金的流变应力有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增加而升高;7039铝合金的高温流变行为可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数来描述,其热变形本构方程为ε=5.30×1012[sinh(0.011σ)]5.28×exp[-173.68×103/(RT)].
关键词:
7039铝合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
Zener-Hollomon参数
王健
,
王小巩
,
肖宏
钢铁研究学报
考虑峰值应力后的稳态应力的软化机制,构建了包括动态回复和动态再结晶过程的基于Z参数的金属热成形分段流变应力数学模型,在Gleeble-3500热力模拟试验机上采用圆柱试样对金属材料进行了进行恒温和恒速热压缩变形试验,研究其在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定其形变表观激活能Q和应变硬化指数n,得到了峰值应力,峰值应变,稳态应力与lnZ的线性关系以及动态回复参数和动态再结晶动力学的数学模型,分段流变应力模型的模拟结果与试验结果吻合较好.
关键词:
热压缩
,
流变应力
,
动态再结晶
,
峰值应变
,
Z参数
刘延辉
,
姚泽坤
,
宁永权
,
郭鸿镇
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.07.004
采用Gleeble-1500热模拟试验机对TC20合金进行等温热模拟压缩实验.分析该合金在变形温度为750～900℃,应变速率为0.001～1.0s-1条件下的变形行为及流变应力的变化规律.分析不同变形温度和变形速率下的热变形行为及其微观组织的演变规律,观察结果表明:流变应力和微观组织受变形温度和应变速率显著影响;流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,流变应力在经历加工硬化的上升阶段后达到硬化和软化相平衡的稳定阶段.采用双曲正弦模型确定该合金的变形应力指数n和变形激活能Q分别为4.43和340.908kJ/mol,建立了相应的热变形本构方程为:ε=2.706×1016[sinh(0.0091σ)]572exp[-340908/(RT)].
关键词:
Ti-6.0Al-7.0Nb
,
热压缩
,
应力应变
,
本构方程
张毅
,
刘平
,
田保红
,
贾淑果
,
范莉
功能材料
研究了时效温度和时效时间对不同冷变形条件下Cu-2.0Ni-0.5Si合金性能的影响.在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究.结果表明,合金经900℃固溶,当变形量为40%,时效温度达到450℃时,其显微硬度达到201HV,导电率达到34%IACS.随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大.在应变温度为700、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的变形激活能Q.
关键词:
Cu-2.0Ni-0.5Si合金
,
时效
,
冷变形
,
热压缩变形
,
动态再结晶
柴哲
,
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机对Cu-Cr-Zr-Y合金进行高温等温压缩试验,变形温度和应变速率分别为650～850℃和0.001 ～10 s-1,对合金高温热压缩过程中的变形行为进行研究.结果表明:其流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的升高而减小.并根据动态材料模型绘制和分析了该合金的热加工图,得出了热变形过程的最佳工艺参数为:温度为800～850℃,应变速率范围为0.001 ～0.1 s-1.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Y合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
热加工图
