孙朝阳刘金榕李瑞张清东
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00431
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了 Incoloy 800H合金在变形温度为1273-1473 K和应变速率为0.01-10 s-1条件下的流动应力行为. 采用双曲正弦函数建立了 Incoloy 800H高温条件下的流动应力本构方程, 以六次多项式考虑了应变量耦合因素对本构关系的影响. 研究结果表明, Incoloy 800H在热压缩变形过程中, 低应变速率和高应变速率条件下分别呈动态软化和动态回复特征, 流动应力随应变速率的增加而增加, 随温度的升高而降低; 采用应变的六次多项式拟合得到的本构关系流动应力预测值与实验值吻合较好, 绝大多数(95%)情况下预测的误差小于 6.5%, 平均相对误差仅为3.15%.
关键词:
Incoloy 800H
,
flow stress
,
constitutive equation
,
hot compression
王健
,
肖宏
,
张志国
金属学报
在Gleeble--3500热力学模拟实验机上对Q235A钢试样进行单道次和双道次热压缩实验,
获得流变应力曲线. 把静态再结晶体积分数看作是时间的函数,
将其与热变形结束后位错密度的变化联系起来. 通过
对热压缩实验获得的流变应力曲线的逆分析,
提出了确定静态再结晶动力学模型的新方法. 它可以取代
传统的通过对淬火微观组织金相分析来估算静态再结晶动力学的方法.
运用此方法于普碳钢的热压缩实验中,
在一定的形变量范围内获得了静态再结晶动力学方程. 与已有的模型作比较,
本文提出的方法仅
需少量实验和计算即可获得准确的静态再结晶动力学模型.
关键词:
静态再结晶
,
flow curves
,
hot compression
杨川
,
刘小涛
,
司家勇
,
刘锋
,
江亮
中国有色金属学报
采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020~1140℃，应变速率0.001~1.0 s?1进行热压缩实验，分析真应力?真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现象，利用热模拟压缩实验方法，确定在变形温度为1050℃、应变速率为0.001~1.0 s?1的热压缩变形过程中的开裂临界应变量，观察变形后试样的裂纹形貌和显微组织，并利用有限元分析方法对热压缩变形过程进行模拟。结果表明：试样中部位置受拉应力作用沿着变形方向产生鼓形变形，当达到临界应变量后，产生呈沿晶断裂的宏观裂纹，并且随着应变速率的减小，裂纹产生的临界应变量逐渐减小；在低应变速率条件下，在宏观裂纹产生之前，试样内部晶粒之间出现了微观开裂的现象，并造成应力下降。
关键词:
粉末冶金高温合金
,
FGH96合金
,
热加工图
,
热挤压工艺
,
热压缩实验
,
鼓形变形
,
宏观裂纹
黄裕金
,
陈志国
稀有金属材料与工程
采用能量消耗加工图研究2E12铝合金热压缩过程中的变形行为及其微观组织演变,且建立能量消耗效率与微观组织演变的关系.压缩变形温度范围为250～500℃,应变速率范围为0.01～10 s-1,总真应变量为0.5.结果表明,加工图中存在2个动态回复区域:(I)325～400℃,0.01～0.03 s-1,(2) 350～450 ℃,1.78～10 s-1.当温度高于450℃时,2E12合金发生部分动态再结晶现象,且动态再结晶体积分数随变形温度的升高而增大,但是当温度为500 ℃,应变速率为1～10s-1时,2E12合金发生了第二相粒子回溶和沿晶开裂的现象.
关键词:
铝合金
,
热压缩
,
微观组织
,
加工图
刘艳芬
,
卫英慧
,
侯利锋
,
李国栋
,
李永刚
材料热处理学报
通过Gleeble 1500D热力模拟实验机对HR3C奥氏体耐热钢进行单道次压缩试验,研究其高温变形行为.热变形温度为950 ～1250℃,应变速率范围0.001 ～1.0s-1.结果表明,HR3C的流变应力随变形速率的降低和变形温度的升高而降低.变形温度越高,动态再结晶越容易发生;动态再结晶晶粒尺寸随温度的升高而增大,随变形速率的增大而减小.通过计算和回归分析得出HR3C钢的热激活能(558 kJ/mol)和热变形本构方程;峰值应力与Z参数呈线性关系.
关键词:
奥氏体耐热钢
,
流变应力
,
动态再结晶
,
热变形
曾立英
,
杨冠军
,
葛鹏
,
毛小南
,
赵永庆
,
周廉
稀有金属材料与工程
为了挖掘亚稳β钛合金Ti-B19的热变形加工潜力,采用热模拟试验机,在温度范围750-1000℃,温度间隔50℃,应变速率为0.001-10s-1的条件下对Ti-B19合金的热压缩行为进行研究.结果表明,一定温度下,Ti-B19合金的流变应力随应变速率的增大而增大;一定应变速率下,合金的流变应力则随温度的升高而降低.当应变ε为0.6时,合金的加工图可分为3个区域.700-800℃,应变速率为0.001-0.1 s-1,合金最大的能量耗散效率值出现在750℃和0.01 s-1处,其数值为42%,出现连续软化之前,此区域的流变曲线中只出现单个峰或振荡峰.第2个区域的温度范围在800-1000℃,应变速率范围为0.001-0.1 s-1,能量耗散效率值在29%～36%之间变化.此区域的流变曲线到达稳态之前只出现单个峰或振荡峰,此时可观察到典犁的再结晶组织.温度低于800℃,应变速率大于0.1 s-1,或者温度高于800 ℃,应变速率大于10 s-1时,合金中会出现典型的流变不稳定的第3区,组织中可观察到绝热剪切带或β相流变不均匀区.
关键词:
加工图
,
热压缩
,
Ti-B19合金
,
应力-应变曲线
肖宏超
,
刘楚明
,
徐璐
,
王霄
,
万迎春
中国有色金属学报
在Gleeble?1500热/力模拟机上,对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr镁合金进行高温压缩试验,压缩时设定应变速率范围为0.001~1 s?1,温度范围为623~773 K,最大真应变为1.3;研究该合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度之间的关系及变形过程中的微观组织演化;计算塑性变形表观激活能及相应的应力指数;建立该合金的加工图.结果表明:在该合金的加工图中,功率耗散系数η随应变速率的降低及温度的升高而不断增加,失稳区域随应变量的增加而扩大;综合得出该合金的最佳实际变形工艺为温度723~773 K、应变速率0.1~1 s?1.
关键词:
Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr
,
高温压缩
,
加工图
,
变形工艺参数
王天一
,
丁汉林
,
刘育锋
,
魏峰
,
张义伟
,
程广萍
中国有色金属学报
采用Gleeble?3500热力模拟试验机在变形温度300~450℃、应变速率0.001~1 s?1条件下进行单轴压缩试验，研究ZX115(Mg-1.0%Zn-1.5%Ca(质量分数))合金热压缩过程中的组织演变及再结晶形核机制。结果表明：ZX115合金在热压缩过程中发生了明显的动态再结晶，再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高或应变速率的降低而增大。合金在不同变形条件下的动态再结晶机制有所差异，主要有孪生动态再结晶、不连续动态再结晶和第二相粒子促进动态再结晶等方式。
关键词:
镁合金
,
热压缩
,
动态再结晶
,
形核机制
盖登宇
,
刘杰
,
黎群霞
,
陈昭运
,
张密林
稀有金属材料与工程
通过光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射研究了Mg-8Li-5Zn-2Re合金热变形过程中组织和织构的演变.Mg-8Li-5Zn-2Re合金热挤压后,α相平行挤压方向伸长呈变形结构.在热压缩过程中随着温度的升高,α相转变为β相.在热挤压过程中,β相产生了{001}＜110＞和{110}＜110＞织构,而α相由于基面滑移出现了{0001} ＜1010＞织构.由于压缩条件的变化,晶粒的取向分布发生了很显著的变化.利用XRD结果分析了热压缩实验中不同变形温度和应变速率下织构的演变规律.
关键词:
Mg-8Li-5Zn-2Re合金
,
热压缩
,
热挤压
,
动态再结晶
,
织构
