侯自兵
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成国光
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饶添荣
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马小春
钢铁研究学报
为解决钢厂高强度船板钢连铸坯经常出现的中间裂纹等内部缺陷问题,从该钢种连铸坯中间裂纹区域获取试样,并对其进行了高温力学性能测试。结果表明,低温脆性区（即第三脆性区）的温度范围为750～925℃,在900～950℃温度区断口处存在较多液膜。综合断口形貌、液膜存在的温度范围以及断口纵断面金相组织等方面进行分析,认为950℃时塑性开始下降的主要原因是由于断口处存在液膜,并推断液膜的形成原因为晶界处形成了（FeS＋FeO）或（MnS＋FeS＋FeO）低熔点共晶相。同时,该试样在750～950℃区间内塑性下降的发生机制可以大致归结为：900～950℃区间内由于低熔点共晶相液膜作用导致塑性下降;850～900℃之间由于低熔点共晶相液膜与晶界铁素体膜复合作用导致塑性下降;850℃以下由于晶界铁素体膜作用导致塑性下降。
关键词:
连铸坯
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高温力学性能
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第三脆性区
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断口液膜
张明军
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姜华
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孔金令
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陈晶阳
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汤鑫
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肖程波
材料热处理学报
研究了热等静压(HIP)温度对K438合金显微组织和高温力学性能的影响.结果表明,1170℃/150 MPa/4 h和1177℃/150 MPa/4 h热等静压能使K438合金显微疏松闭合.合金标准热处理(ST)后,枝晶杆由大、小两种尺寸的γ'相组成,其中较大的γ'相尺寸约为0.2.μm;热等静压后,γ'相尺寸变大,接近0.5 μm,未析出较小尺寸的γ'相;HIP+ ST后,重新析出大、小两种尺寸的γ'相.力学性能测试结果表明,与标准热处理态相比,加入热等静压后,合金的815℃/420 MPa持久寿命相当,850℃/365 MPa持久寿命和800℃抗拉强度降低,而800℃拉伸伸长率和断面收缩率显著提高,其中,1170℃热等静压状态合金的800℃抗拉强度从902 MPa降到836 MPa,伸长率从6.8％提高到16.6％,提高了144.1％.
关键词:
热等静压
,
温度
,
K438合金
,
显微组织
,
高温力学性能
姜胜强
,
谭援强
,
张高峰
,
彭锐涛
机械工程材料
采用离散元法建立并校准了碳化硅陶瓷的离散元模型,建立了脆性材料的热力学模型,模拟了不同温度下的单轴压缩试验及三点弯曲试验,分析了碳化硅陶瓷在不同温度下的应力-应变曲线、力学性能参数以及单轴压缩的破坏形态.结果表明:当温度低于500 ℃时,温度场对材料的力学响应及力学性能参数基本没有影响;但随着温度的逐渐升高,材料的弹性模量逐渐降低,泊松比逐渐增大,抗压强度和抗弯强度也随之降低,材料的破坏形态由脆性断裂逐渐向塑性变形转变,且在失效过程中伴随有软化现象.
关键词:
碳化硅
,
高温力学性能
,
预测
,
离散元
张志高
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乔翔
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欧耀辉
,
秦建军
机械工程材料
通过光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电镜、X射线衍射仪、高温拉伸试验机等对不同状态下Mg-12Gd-3Y-0.5Zr镁合金的显微组织、高温力学性能及时效析出相进行了分析。结果表明：该合金铸态组织由α-Mg固溶体、Mg5Gd析出相及α-Mg＋Mg24Y5共晶体组成;挤压变形后合金的晶粒尺寸明显减小;合金挤压轧制板材在常温及150℃时有较高的抗拉强度,当温度进一步升高时强度下降较快;合金轧制板材时效析出相在高温（高于250℃）拉伸过程中没有发生相变,但在拉伸过程中会改变分布及形貌,使得变形抗力减小。
关键词:
稀土镁合金
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显微组织
,
高温力学性能
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时效析出相
刘洋
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王征
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崔衡
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赵征志
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王洋
,
杨鹤
,
刘柏松
,
青靓
材料热处理学报
利用Gleeble3500热模拟试验机对双相钢连铸坯的高温力学性能进行了研究,并通过Thermo-Calc热力学计算、差示扫描量热法(DSC)以及断口形貌与组织观察的方法,分析了其脆性区间产生的原因.研究表明,实验用钢的零强度温度(ZST)和零塑性温度(ZDT)分别为1450和1440℃,凝固前沿脆化温度区间较小,具有较好的抗高温裂纹特性.高温脆性区为1415～1440℃,其脆化的原因是晶界熔化,导致实验钢在应力作用下沿晶界开裂;低温脆性区为690 ～870℃,其脆化的原因是α-铁素体沿奥氏体晶界析出,导致实验钢在应力作用下沿晶界断裂.
关键词:
双相钢
,
高温力学性能
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脆性温度区间
,
相变
