张欣姚美意李士炉周邦新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00238
将经过不同加工工艺处理的N18锆合金样品放入高压釜中, 在360 ℃/18.6 MPa/0.01 mol/L LiOH水溶液中进行310 d的长期腐蚀, 用TEM和SEM观察样品的显微组织, 研究加工工艺对N18合金腐蚀行为的影响. 结果表明, 样品在冷轧退火处理之前进行$\beta$相水淬处理, 得到尺寸在几十纳米均匀弥散分布的第二相, 其耐腐蚀性能最好; 提高加工过程中的中间退火温度至740 ℃, 样品由于第二相长大到数百纳米使耐腐蚀性能明显变坏, 腐蚀到150 d时发生转折, 转折后的腐蚀速率急剧增加; 样品经780 ℃保温2 h和800 ℃保温2 h处理后, 其显微组织中存在β-Zr, 这对N18锆合金的耐腐蚀性能是有害的, 但只要在后续的加工热处理过程中能使β-Zr分解, 获得细小的第二相, 则合金的耐腐蚀性能可恢复到较好的水平.
关键词:
锆合金
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heat treatment
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corrosion resistance
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microstructure
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oxide film
赵远云王宝全郭敬东
金属学报
研究了普通热处理工艺以及在此基础上进行高密度脉冲电流(EP)处理对 1Cr13Mn13钢力学性能的影响. 结果表明, 普通 “退火”(AF)或者“固溶淬火+回火” (SOT)热处理工艺对1Cr13Mn13钢力学性能的影响比较有限; 而在SOT处理的基础上, 对样品进行一定强度的EP处理, 可以使材料的抗拉强度由(1250±10) MPa增加到1400 MPa, 延伸率由(20±1)\%提高到53%. 在EP处理过程中, 马氏体相在快速升温过程中转变成奥氏体相, 新生成的奥氏体相在随后的快速降温过程中又转变成为比初始马氏体相更细小的马氏体板条结构. 这一细化结构在提高材料抗拉强度的同时, 也大幅度提高了材料的塑性.
关键词:
1Cr13Mn13钢
,
heat treatment
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electropulsing
,
mechanical property
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martensite refinement
定巍唐荻江海涛黄伟
金属学报
doi:DOI: 10.3724/SP.J.1037.2009.00773
利用SEM, TEM, XRD, 相变实验和拉伸实验等方法, 分析测试了3种热处理工艺下热镀锌TRIP钢的微观组织、相变产物和力学性能, 并运用碳扩散平衡理论分析了不同热处理工艺下实验用钢的马氏体量, 研究了马氏体量对力学性能的影响. 研究表明: 贝氏体等温相变时间影响组织中的马氏体量, 当贝氏体转变时间由20 s增加到60 s时, 试样中马氏体量由7.08%减少到1.18%; 马氏体量对力学性能有显著影响, 马氏体量多, 马氏体强化效果占主导, 使试样拥有类似双相钢的力学性能, 同时拥有比双相钢更好的延伸率; 随着马氏体量下降, 马氏体强化效果逐渐下降, 当马氏体量减少到1.18%, 实验用钢逐渐呈现出典型的TRIP钢的力学特性.
关键词:
热镀锌TRIP钢
,
heat treatment
,
martensite amount
,
mechanical property
胡本芙
,
李慧英
,
章守华
,
毛健
,
周瑞发
金属学报
在热等静压之前对Rene95合金粉末采用高温预热处理。试验结果表明,预热处理既可使粉末颗粒微观组织更加均匀化,又可使亚稳碳化物MC′发生分解和转变,重新析出二次MC+?和生成M_(23)C_6碳化物。明显改变碳化物的稳定性和分布状态,有效地抑制PPB的形成。
关键词:
高温合金
,
carbide
,
powder metallurgy
,
heat treatment
李强梁雪彭剑超刘仁多余康周邦新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00276
Zr-2.5Nb合金经β相水淬、冷轧变形及580 ℃, 50 h退火处理, 在静态高压釜中进行500 ℃/10.3 MPa 的过热蒸汽腐蚀实验. HRTEM观测表明, 580 ℃, 50 h退火处理的锆合金析出了颗粒细小(<100 nm)的β-Nb第二相, 其数量较多, 分布较均匀. β-Nb相的氧化速率比锆合金基体缓慢, 在氧化过程中首先生成NbO2, 呈现晶态和非晶态的混合组织, 然后转变成非晶态占主导的氧化物, 最后流失到腐蚀介质中.
关键词:
Zr-2.5Nb合金
,
heat treatment
,
β-Nb phase
,
crystal structure
李阳张永健惠卫军王毛球董瀚
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00537
采用阴极充H和H热分析等实验方法, 研究了新开发的1500 MPa级高强度钢 42CrMoVNb在不同奥氏体化温度淬火和不同温度回火后的H吸附行为, 并与常用钢42CrMo进行了对比. 结果表明, 在淬火态及不同温度回火处理后, 42CrMoVNb钢充H试样的H逸出曲线峰值温度$\theta_{\rm p}$在200---250 ℃之间. 回火温度从200 ℃升高到500 ℃时, 充H试样的H含量缓慢增加; 当回火温度升高到 500 ℃以上时, 充H试样的H含量急剧增加, 并且在600 ℃附近达到最高值 6.6×10-6左右, 该H含量约为淬火态时的5倍; 继续提高回火温度, 则H含量又急剧下降. 在不同奥氏体化温度(850-1100 ℃)加热淬火, 经400 ℃回火时, 没有细小弥散的(V, X)C碳化物析出, 因而充H试样的H含量随奥氏体化温度升高的变化不明显; 而在有细小(V, X)C析出的峰值温度600 ℃回火时, H含量则随奥氏体化温度的升高而明显增加. 这表明, 细小弥散的(V, X)C碳化物可作为H陷阱而吸附大量的H. 通过改变升温速率测定(V, X)C析出相的H陷阱激活能Ea=28.7 kJ/mol.
关键词:
42CrMoVNb高强度钢
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hydrogen trap
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thermal desorption analysis
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carbide
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heat treatment
徐景
中国腐蚀与防护学报
采用剖分试样真空回复热处理法对低碳钢和Cr-Mo钢的氢腐蚀裂纹愈合机理进行了研究。结果表明，在单纯高温条件下，低碳钢和Cr-Mo钢氢蚀裂纹均有所减小，尤其以裂纹尖端愈合较为明显。愈合程度与裂纹尺寸有关，小尺度裂纹优先发生闭合。分析表明，氢蚀裂纹愈合的机制主要是热扩散，Fe和C在钢中的扩散是内部裂纹自愈合的必要条件。在Fe和C原子扩散足够快的情况下，氢蚀裂纹愈合的条件是塑性变形能Es大于裂纹愈合所必须克服的表面张力能。同时，相变、应力应变等因素均对其产生重要积极的作用。
关键词:
氢腐蚀
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crack
,
healing
,
heat treatment
