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双相钢疲劳断口的分形分析

本文研究了双相钢疲劳门槛值与门槛值附近断口形貌和分形维数的关系。初步实验结果表明:分形维数基本上能反映断口粗糙度。发现门槛值随分形维数呈线性变化,门槛值、分形维数和粗糙度都随马氏体含量呈抛物线型变化。

关键词: 双相钢 , fatigue fracture , fatigue threshold , fractal , fractal dimension

重载车轮轴疲劳断裂分析

针对用40Cr钢制造的重载车轮轴在试车过程中的断裂，具体分析了其宏观和微观断口形态以及轮轴各部位的显微组织特征等，特别就车轮轴断裂性质及其本质原因进行了相关分析和讨论。最终认为：轮轴的断裂属典型的旋转弯曲疲劳断裂，疲劳起源于轮轴R8根部。轮轴R8根部表面未经淬火，同时存在磨损条带和表面微裂纹，是导致了轮轴疲劳断裂的主要原因。

关键词: 轮轴 , fatigue fracture , quench , wearing band

支撑杆轴承孔断裂分析

郭永良 , 于杰

物理测试

用扫描电镜和能谱仪对支撑杆轴承孔断裂原因进行分析。结果表明机械加工轴承孔时，由于加工刀具的原因使轴承孔加工表面受到挤压变形留下沟槽，在酸洗过程中，沟槽处出现微小裂纹，在周期载荷作用下，裂纹扩展直至断裂。

关键词: 轴承孔 , compression deformation , fatigue fracture

超高强度钢疲劳塑性区内的应变诱发马氏体相变

高惠临 , 谈育煦 , 王笑天

金属学报

对一种低碳马氏体型超高强度钢疲劳断口薄膜试样的电子衍射分析表明,疲劳塑性区内的残余奥氏体在交变应力的作用下转变为马氏体.本文就这种应变诱发相变对疲劳性能的作用机理进行了分析讨论.

关键词: 超高强度钢 , fatigue fracture , martensitic transformation

托辊轴断裂失效分析

曹博蕊 , 王银军 , 周丽萍

物理测试

通过对托辊轴的断口形貌、显微组织、硬度等进行试验分析，结果表明，托辊轴表面淬火工艺选择不当，导致轴身表面淬火不良及淬硬层不均匀是导致托辊轴最终断裂的主要原因。

关键词: 托辊轴 , failure analysis , fatigue fracture

Characteristics of Fatigue in a SiC Reinforced Aluminium Alloy

YU Weicheng YUAN Jincai WANG Zhongguang SUI Quanwu Laboratory of Fatigue and Fracture of Materials , IMR , China.

材料科学技术（英文）

关键词: reinforced Al alloy , null , null

研究了200、300、400℃温度下N18(NZ2)合金的循环变形行为,同时研究了室温和400℃低周疲劳行为.结果表明:N18(NZ2)合金低周疲劳寿命Nf随着塑性应变范围△εp的增加而降低,并遵循Coffin-Manson关系:Nβf△εp=C;N18(NZ2)合金在400℃高温下,其循环滞后回线出现锯齿状波形,即出现Portevin-LeChatelier效应.且在200、300、400 ℃下,合金表现出与常温下不同的循环特性,呈现出一致循环硬化的现象;在高温,N18(NZ2)合金疲劳断口局部出现韧窝型断裂,并出现细小的二次裂纹.大量二次裂纹的存在是400℃疲劳断口的主要特征.

关键词: N18(NZ2)合金 , 循环变形 , 低周疲劳 , 疲劳断口

某铁路用ω形弹条疲劳断裂原因

张金

机械工程材料

铁路用的一种ω形弹条在疲劳试验过程中当载荷循环约300万次时发生断裂,通过化学成分分析、硬度测试、显微组织和断口形貌观察等方法,分析了弹条的断裂原因.结果表明:ω形弹条在疲劳试验过程中因弹条尾部跟端支点处承受的交变载荷相对较大,容易产生较大的应力集中,且该处存在腐蚀坑缺陷,从而促进了疲劳裂纹的萌生和发展,最终导致弹条疲劳断裂失效.

关键词: 铁路 , ω形弹条 , 疲劳断裂 , 腐蚀坑

激光喷丸强化对半圆孔件疲劳寿命的影响

章艳 , 张兴权 , 左立生 , 周煜 , 段士伟 , 黄志来

材料科学与工艺 doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20150204

为研究激光喷丸强化对7075－T6铝合金半圆孔件疲劳寿命的影响，对激光喷丸与未喷丸的试样进行了对比试验，利用X射线应力仪测定其表面残余应力，并对试样进行疲劳拉伸试验．用扫描电镜观察了两类试样疲劳断口的形貌，并采用数理统计方法对其疲劳寿命进行分析．研究表明：经激光喷丸处理区域，表面存在较大的残余压应力，幅值为310 MPa；未喷丸试样疲劳裂纹条带的宽度为0．7～0．8μm，而喷丸试样疲劳裂纹条带的宽度为0．3～0．4μm，说明喷丸试样裂纹扩展的速度比未喷丸试样慢很多；激光喷丸后半圆孔件的疲劳寿命比未喷丸的疲劳寿命提高了2．8～7．2倍．

关键词: 激光喷丸强化 , 半圆孔件 , 残余应力 , 疲劳断口 , 疲劳寿命