康进武聂刚喻海良龙海敏郝小坤黄天佑胡永沂
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00617
本文提出了一种新的铸件变形三维动态测量方法---固定方位角测量法, 解决了热处理过程高温无标志点情况下大型铸钢件变形的三维动态测量问题, 并建立了相应的数据分析方法. 采用该方法对某工厂正火过程强制风冷阶段大型水轮机叶片铸件的翘曲变形行为进行了三维动态测量, 获得了整个叶片的翘曲变形过程, 并对叶片翘曲变形的测量误差进行了分析. 测量结果表明, 固定方位角法能有效用于高温和无标志点情况下大型弱刚度铸件翘曲行为的三维动态测量, 为研究热处理过程的铸件变形提供了新的方法.
关键词:
大型铸钢件
,
heat treatment
,
distortion
,
dynamical measurement,
,
no index point
,
fixed direction method
程柏松
,
肖纳敏
,
李殿中
,
李依依
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00152
对316不锈钢C型环和纵切圆柱2种试样在水冷淬火过程中发生的热处理变形进行了计算机模拟和实验研究. 结果表明: 温度场的精确测量对综合界面换热系数的逆运算结果具有重要影响, 并进一步影响热处理变形的模拟预测. 采用低采集频率数据逆运算得到的界面换热系数, 在温度变化剧烈的高温阶段偏低, 致使变形模拟结果严重失真. 采用高采集频率逆运算得到的界面换热系数, C型环和纵切圆柱试样变形的模拟结果均与实验结果吻合较好.高温阶段界面换热系数对材料的屈服行为的计算结果影响很大, 是影响变形结果的主要原因. 较大的界面换热系数将使材料在较高温度时即进入屈服状态, 并且处于屈服状态的温度范围也较大, 更容易发生塑性变形以及引发刚性运动. 淬火变形的模拟结果对高温段界面换热系数的变化较为敏感, 而对低温段的变化不敏感.
关键词:
界面换热系数
,
simulation
,
heat treatment
,
distortion
弓满锋
,
乔生儒
,
梅芳
,
袁月清
材料导报
假设薄膜和基体界面处于理想结合状态,基于应变协调理论,采用有限元软件(ANSYS 8.0)分析了不同膜基比(hc/hs)和开孔对氧化铝薄膜/铝合金基体系统热屈曲变形、热应力的影响.结果表明,当矩形薄板发生热屈曲时,曲率和热应力均随膜基比非线性变化.随着膜基比的增加,曲率不断减小,而薄膜和基体中的热应力表现出不同的变化趋势,基体中的热应力随膜基比的增加而增加,薄膜中的热应力随膜基比的增加而减小.当hc/hs<0.005时,曲率受膜基比的影响非常大且曲线较陡;当hc/hs>0.005时,曲率随膜基比的增加而缓慢减小.开孔能在一定程度上缓解系统的热屈曲变形,但是这种缓解程度相对较小.无孔时系统中的热残余应力在面内基本上都是均匀分布的,而开孔时系统中的热残余应力分布不再均匀,特别是在小孔附近产生了严重的应力集中现象,膜基比越小则应力集中现象越严重.
关键词:
氧化铝薄膜
,
铝合金
,
热屈曲
,
变形
,
应力
,
有限元
牛山廷
,
张兴中
,
干勇
钢铁研究学报
对连铸板坯辊道输送和堆冷过程的变形问题进行了有限元热力分析。分析结果表明,冷却初期辊道输送和堆冷过程铸坯都会发生两端翘曲变形,冷却后期辊道输送过程铸坯会恢复平直而堆冷过程铸坯会发生反向弯曲。堆冷过程中加盖保温罩能使铸坯在冷却后期恢复平直而不发生反向弯曲,并且铸坯内残余应力也变小了。
关键词:
连铸坯
,
辊道输送
,
堆冷
,
变形
,
热力分析
刘雷
,
陈浮
,
陈焕龙
,
宋彦萍
工程热物理学报
为了研究某半埋入式S弯进气道出口畸变对其后风扇级性能的影响,分别将其原型及优化后模型与风扇级对接进行进气道加风扇级全流道数值研究.结果表明:全周畸变条件下,风扇级效率及增压比相比均匀进气工况明显下降,堵塞流量下降约1.20％,最高效率下降约3.77％;优化后风扇稳定工作范围有较大幅度提升,堵塞流量增加约0.19％,效率最大值增加约0.23％;受动叶旋转影响,进气道出口截面底部显著低能流体区在发展至动叶前缘的过程中逐渐减小,畸变流体与非畸变流体出现相互掺杂趋势,且这一现象在进气道优化前后始终存在.
关键词:
半埋入式S弯进气道
,
全流道
,
畸变
,
数值模拟
傅文广
,
孙鹏
,
徐佳汇
,
钟兢军
工程热物理学报
为了研究非轴对称静叶应用于风扇/压气机中提高畸变条件下工作性能的可行性,本文对轴对称风扇和非轴对称风扇开展了非定常数值研究,获得了两型风扇在均匀进口和畸变进口条件下的特性曲线,并对两型风扇在畸变条件下的流场进行了对比和分析,结果表明:畸变条件下,非轴对称风扇在设计点处的效率和流量相对轴对称风扇有很大提升,而压比下降很小;非轴对称静叶可以抑制畸变区静叶角区分离,同时可以降低动叶非畸变区激波强度;在畸变流体影响的流道内,采用非轴对称静叶可使低能流体沿径向迁移并被主流吹出流道,从而使分离区减小.
关键词:
非轴对称
,
畸变
,
风扇
,
数值模拟
,
非定常
于国栋
液晶与显示
doi:10.3788/YJYXS20173203.0227
光学镜头畸变是影响靶场光学设备测试精度的一个重要因素,特别是短焦大视场情况下尤为显著.目前采用的修正方法虽然能起到一定的效果,但是其修正后的残留误差依然较大,不容忽视,为了消除其影响,提高设备测角精度,提出了局部区域最小二乘法和分形插值曲面法,并采用上述两种算法对光学镜头畸变校正进行研究.首先,将整个视场(40°×30°)以网格的方式进行划分,间隔1°,利用平行光管精确测量网格点的畸变值.局部区域最小二乘法是将测量点周围N×N网格点的畸变值作为观测值,组成系数矩阵,求取修正函数的系数,进而求出测量点位置的修正值;分形插值曲面法是将视场内所有网格点数据进行插值,获取测量点位置的修正值.算例结果表明:两种算法分别以局部和全局的方式进行校正,测角精度有明显提高,修正后精度可达10″,满足靶场试验的测试要求,对提高终点坐标测量精度起到了积极的作用.
关键词:
畸变
,
短焦大视场
,
测角精度
,
局部区域最小二乘
,
分形插值
杨帆
,
严铁军
,
丁颖
,
吴木之
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150490
分析得出武钢7.63 m焦炉部分焦炭偏生及废气盘处煤气泄漏等问题是因蓄热室格子砖变形熔损引起;接着对7.63 m焦炉71A～72三个蓄热室格子砖更换的准备工作、更换过程及更换后燃烧室的升温和恢复生产进行了介绍;最后得出,蓄热室格子砖变形熔损主要是由于7.63 m焦炉蓄热室的分格式设计、开工初期石墨问题及加热煤气和格子砖材质所引起;武钢7.63 m焦炉蓄热室格子砖更换恢复生产后横排曲线正常且废气盘处无煤气泄漏情况,焦炉顺产的同时也减轻了企业安全环保压力,给国内同行提供了借鉴.
关键词:
7.63m焦炉
,
蓄热室
,
格子砖
,
变形
,
更换
张峦
,
王爱香
,
顾敏
,
李宝奎
,
沈合利
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201612004
采用冷却性能测试仪测试了不同搅拌转速下硝酸盐介质的冷却特性曲线，分析了搅拌转速对该介质冷却能力的影响；在17CrNiMo6钢棒上加工出 C形试样并进行了渗碳处理，然后分别进行了不同搅拌转速下的硝酸盐浴分级淬火和油淬，分析了搅拌转速和淬火介质对该试样畸变的影响.结果表明：搅拌转速对硝酸盐介质低温冷却速率的影响最为显著；随着搅拌转速的增大，经硝酸盐浴分级淬火后试样的平均畸变率增大，搅拌转速为300 r?min－1时的平均畸变率最小，为1．66％，比快速淬火油淬火后的(2．33％)降低了28．8％；搅拌转速为700 r?min－1时更有利于控制硝酸盐浴分级淬火时试样的畸变量，该速度下的畸变量测试值的均方差最小，平均畸变率为1．84％.
关键词:
搅拌转速
,
硝酸盐
,
冷却特性
,
17CrNiMo6 钢
,
畸变
,
分级淬火
