杨志强
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热力模拟试验机,获得了20 vol％ TiC颗粒增强弥散铜基复合材料在温度为450 ～850℃、应变速率为0.001 ～1 s-1的真应力-应变数据.采用加工硬化率处理方法,研究了该复合材料的动态再结晶行为.结果表明,该材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加;该材料的lnθ-ε曲线出现拐点,-(a)(lnθ)/(a)ε-ε曲线均出现极小值;峰值应变和临界应变均随变形温度的升高与应变速率的降低而减小;临界应变与峰值应变之间具有相关性,即εc／εp=0.5276.
关键词:
TiC颗粒
,
弥散铜
,
动态再结晶
,
临界条件
崔丹
,
李淑娟
兵器材料科学与工程
硬脆材料具有良好的物理和力学特性，在航空航天和工业生产中得到广泛应用。但由于其高的硬度和脆性，使其加工过程变得非常困难。塑性域加工方法的提出是解决硬脆材料加工过程中产生的缺陷的一种有效方法，因此硬脆材料的塑性域和脆性域加工转换的临界条件获得广泛研究。从塑性域加工机理、塑性域加工模型、表面/亚表面损伤和塑性域加工的影响因素对国内外的研究现状进行综述，提出了硬脆材料塑性域加工未来的研究方向。
关键词:
硬脆材料
,
塑性域加工
,
塑脆转换
,
临界条件
孙亚丽
,
谢敬佩
,
郝世明
,
王爱琴
,
柳培
,
李敏
材料热处理学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机对30％ SiCp/Al复合材料进行热模拟试验,其变形温度为623～773 K、应变速率为0.01 ～10 s-1.采用加工硬化率法对应力-应变数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点和(-(θ)(lnθ)/(θ)ε)-ε)曲线最小值的判据,研究了该复合材料动态再结晶临界条件.结果表明,30％ SiCp/2024Al复合材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力(σ.)随变形温度降低或应变速率升高而增加;该材料的lnθ-ε曲线出现拐点,(-(θ)(lnθ)/(θ)ε)-ε)曲线出现最小值;临界应变(εc)随变形温度升高与应变速率降低而减小,且临界应变与峰值应变(εp)之间具有相关性,即εc=0.563ε.;临界应变与Zener-Hollomon参数(Z)之间的函数关系为εc=7.96×10-3Z0.038.
关键词:
30％ SiCp/Al复合材料
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650～ 850℃、最大变形程度为50％条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究.利用加工硬化率和应变(θ-ε)的关系曲线确定了该合金发生动态再结晶的形变条件为T≥750℃,应变速率小于0.1 s-1;根据θ-σ模型,确立了合金变形特征参数之间的关系:σc/σp=0.86,εc/εp=0.30;同时建立了合金变形特征参数与Z参数的关系:εp=2.61×10-3Z0.14,εc=7.83×10-4Z0.14Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率的控制.当温度达到850℃,应变速率为0.001 s-1时,合金发生完全的动态再结晶.
关键词:
Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金
,
加工硬化率-应变曲线
,
临界条件
,
θ-σ模型
冯江
,
田保红
,
孙永伟
,
刘勇
,
张毅
,
贾淑果
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热力模拟试验机，在变形温度为350—750℃、应变速率为0．01～5s^-1、总应变量约为0．5的条件下，对复合材料的高温热变形行为及动态再结晶临界条件进行研究。结果表明：弥散铜．WC复合材料高温流动应力·应变曲线主要以动态回复和动态再结晶软化机制为特征，峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加；在真应力-应变曲线基础上，建立的Al2O3／Cu—WC复合材料高温变形本构模型较好地表征了其高温流变特性，其热激活能为208．35kJ／mol；同时，利用其θ-δ曲线出现拐点及-dθ／dδ曲线上出现最小值研究了动态再结晶的临界条件。
关键词:
弥散铜-WC复合材料
,
本构模型
,
临界应变
,
动态再结晶
杨志强
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
复合材料学报
为了确定TiC/Cu-Al2O3复合材料的动态再结晶行为,为热加工工艺参数的制定提供理论参考.采用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形温度450～850℃、应变速率0.001～1 s-1、总应变量为0.7的条件下,对TiC/Cu-Al2O3复合材料进行热模拟试验.对TiC/Cu-Al2O3复合材料的真应力-应变曲线数据进行拟合、分析,求得材料的加工硬化率.结合加工硬化率-应变曲线的拐点和对应偏导曲线最小值的判据,研究了该复合材料动态再结晶临界条件.结果表明:TiC/Cu-Al2O3复合材料的真应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加;该材料的加工硬化率-应变曲线出现拐点,对应偏导曲线出现最小值;临界应变随变形温度的升高与应变速率的降低而减小,且临界应变与峰值应变以及Zener-Hollomon参数之间具有相关性.
关键词:
TiC/Cu-Al2O3复合材料
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
,
真应力-应变曲线
朱顺新
,
刘勇
,
李艳
,
田保红
,
张毅
,
宋克兴
材料热处理学报
doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2016-X346
利用Gleeble-1500D型热模拟试验机对Cu-0.4Zr-0.15Y合金进行高温单次轴向热压缩试验,研究该合金在应变速率范围为0.001～10 s-1,热变形温度为550 ～900℃条件下的热变形行为.通过真应力-真应变数据得出材料的加工硬化率θ,结合lnθ-ε曲线和-a(lnθ)/(e)ε-ε曲线特征,研究Cu-0.4Zr-0.15Y合金热变形过程的再结晶临界条件.结果表明:Cu-0.4Zr-0.15Y合金应力-应变具有动态再结晶特征;该合金的lnθ-ε曲线拐点处对应于-a(lnθ)/(e)ε-ε曲线的最小值,最小值所对应的应变是临界应变εc;临界应变εc的变化与应变速率和变形温度有关,临界应变εc与Zener-Hollomon参数Z之间的函数关系为εc=6.4×10-3Z0.07768,且临界应变εc与峰值应变εp之间满足ε／εp=0.448.同时,Cu-0.4Zr-0.15Y合金发生动态再结晶组织演变与变形温度和应变速率有关.
关键词:
Cu-0.4Zr-0.15Y合金
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
,
组织演变
