张晓伟
,
田保红
,
张毅
,
刘勇
,
贾淑果
,
任凤章
材料热处理学报
采用真空热压烧结法制备了纳米Al2O3弥散强化铜为基体,W颗粒为增强相的W（50）/Cu-Al2O3新型复合材料。在Gleeble-1500D热模拟机上对真空热压烧结W（50）/Cu-Al2 O3复合材料进行等温热压缩实验,研究了在变形温度为650～950℃;变形速率为0.01～5 s-1;最大真应变为0.7条件下的流变应力行为。结果表明：在实验条件下,复合材料W（50）/Cu-Al2O3存在明显的动态再结晶特征,即变形初期,流变应力随着应变量的增大而迅速增大,达到峰值之后流变应力逐渐趋于平稳,不随应变的增加而明显变化。变形温度和变形速率对流变应力影响显著,随着温度的升高和应变速率的减小,峰值应力逐渐减小,并且在晶界交叉处出现再结晶晶粒,并逐渐增多。复合材料的主要软化机制为动态再结晶。建立了复合材料高温变形时的流变应力本构方程,并确定了热变形激活能Q为176.05 kJ/mol。
关键词:
W(50)/Cu-Al2O3复合材料
,
热压缩变形
,
动态再结晶
,
本构方程
毕金凤
,
李祖来
,
山泉
,
蒋业华
,
韦贺
,
焦岩
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2015.714
利用Gleeble-1500D热模拟压缩试验机对Si-Mn-Cr-B合金钢进行高温单道次热压缩试验,研究了不同应变速率(0.01-5s-1)、不同变形温度(950-1200℃)、50％变形程度条件下的热变形行为,探索了应变速率和变形温度对应力-应变曲线和微观组织演变的影响,并在Arrhenius型双曲正弦函数的基础上建立了Si-Mn-Cr-B合金钢的热变形本构方程.结果表明:Si-Mn-Cr-B合金钢高温变形时的峰值应力随应变速率的增大和变形温度的降低而升高,而高温变形受热激活能过程的控制,其热变形激活能为Q=372.6 J/mol;材料在变形过程中发生了动态再结晶,随着温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶晶粒的平均尺寸均呈增大趋势.
关键词:
金属材料
,
Si-Mn-Cr-B合金钢
,
热变形
,
组织演变
,
动态再结晶
,
本构方程
雷磊
,
梁益龙
,
杨明
,
姜云
,
龙绍檑
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.18.021
在DIL805A/T热模拟机上对60Si2CrVAT弹簧钢进行了等温单向热拉伸实验,研究了该弹簧钢在温度900～1050℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的高温变形及动态再结晶行为.使用包含变形激活能Q和温度T的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形时的最大变形抗力方程;在此基础上,引入参数α(ε)、n(ε)、Q(ε)和A(ε)得到包含σ、ε、T、ε的本构方程.结果表明,由本构方程计算得到的应力值和实验值有较好相关性(R2=0.98985),平均相对误差绝对值为3.6646％;最后采用加工硬化率法通过对θ-σ和lnθ-ε曲线进行三次多项式拟求解拐点的方法,得到了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应力和临界应变值,建立了临界应力、临界应变和Z参数的关系,得到了动态再结晶的临界应力和临界应变方程.
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
高温拉伸
,
本构方程
,
动态再结晶
,
临界应变
邓赞辉
,
李世清
,
吴洋
,
王彬
,
张志清
,
黄光杰
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2016.11.012
通过Gleeble-3500热模拟实验机上进行热压缩实验,研究了变形温度为400~500℃,应变速率为0．01~10 s－1时2195铝锂合金的热变形行为.通过金相显微镜研究了热变形中显微组织的演变.研究结果表明,该合金流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大.该合金流变应力可采用 Zener-Hollomon参数来描述,在获得流变应力σ解析表达式中A＝7．08018×1012 s－1、α＝β/n1＝0．01473、n1＝5．42929,其热变形激活能为Q＝190．27 kJ/mol.热加工图表明AA2195铝锂合金适宜加工区为400~430,442~473℃,应变速率为0．01~0．2 s－1以及温度范围为477~500℃,应变速率为0．01~0．3 s－1的区域.
关键词:
2195铝锂合金
,
热变形
,
本构方程
,
微观组织
,
热加工图
范玲
,
李伟
,
马琳
,
张帅
,
顾业敬
有色金属工程
doi:10.3969/j.issn.2095-1744.2017.03.004
采用多功能相变仪对一种新型医用β型Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金在变形温度900~1 000 ℃、应变速率10-2~1 s-1、变形量60%的高温塑性变形行为进行研究,得出合金在高温下流变应力随变形温度、变形速率变化的变化规律.基于Zener-Hollomon参数建立了Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金的流变应力双曲线正弦本构方程,得出合金的真应力-真应变曲线图,并建立以动态材料为基础的热加工图.结果表明,应变温度的升高和应变速率的降低都会使合金的流动应力降低,合金流变应力曲线还具有应力峰值和流变软化特征.同时,试验得出合金在高温变形时的加工硬化指数和热变形激活能等常数.
关键词:
Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金
,
热变形
,
本构方程
,
热加工图
孙翠翠
,
刘轲
,
王朝辉
,
李淑波
,
杜宪
,
杜文博
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64444-8
利用 Gleeble?1500热模拟机研究固溶态 Mg?xZn?yEr 合金(x/y=6, x=3.0,4.5,6.0； y=0.50,0.75,1.00)在变形温度为200~450°C、应变速率为0.001~1 s?1下的热压缩变形行为。研究结果表明，在热压缩变形过程中加工硬化和加工软化同时发生，并相互竞争，其中合金加工软化主要由动态再结晶引起。构建了 Mg?Zn?Er 合金的本构方程，该本构方程能比较精确地预测合金的峰值应力。添加 Zn、Er 合金化元素致使 Mg?3Zn?0.5Er(合金 A)具有较高变形激活能。在温度和应变速率的二维平面内建立了合金的热加工图，并提供了合金的最优加工条件(应变量为0.3，Mg?3Zn?0.5Er 合金(合金 A)：380~430°C,<0.1 s?1； Mg?4.5Zn?0.75Er 合金(合金 B)：380~450°C,0.01~0.1 s?1；Mg?6Zn?1Er 合金(合金 C)：390~440°C,0.01~0.1 s?1)。与 Mg?3Zn?0.5Er (合金 A)和 Mg?6Zn?1Er (合金 C)相比， Mg?4.5Zn?0.75Er (合金 B)表现较优的热加工窗口。
关键词:
Mg-Zn-Er 合金
,
压缩行为
,
显微组织演变
,
本构方程
,
加工图
张雪敏
,
曹福洋
,
岳红彦
,
冯义成
,
郭二军
,
康福伟
稀有金属材料与工程
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形温度为960～1050℃,应变速率为0.01～10 s-1范围内对TC11钛合金进行等温恒应变速率压缩实验.通过真应力-真应变曲线,分析了变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并在Arrhenius双曲正弦型方程的基础上建立了适用于TC11钛合金热变形的本构方程.误差分析表明所建立的本构方程与实验值吻合较好,为制定TC11钛合金锻造工艺提供了理论依据.
关键词:
TC11钛合金
,
热变形
,
本构方程
