苗景国
,
陈秋荣
,
董香芸
,
郝康达
,
吴润
,
卫中领
表面技术
在Na2SiO3-NaOH体系的电解液中,对Mn元素含量不同的1070纯铝及3003铝合金进行等离子体电解氧化.对所得陶瓷层的厚度及显微硬度进行了测试,并分析了陶瓷层的微观形貌及相组成.结果表明:1070纯铝表面所形成的陶瓷层由α-Al2O3及γ-Al2O3组成,而3003铝合金表面所形成的陶瓷层则由γ-Al2O3组成;处理时间相同时,3003铝合金所形成的陶瓷层较纯铝1070所形成的陶瓷层更厚,但显微硬度更低,致密性下降,Mn元素对反应过程中高温氧化铝相的形成有一定的抑制作用.
关键词:
等离子体电解氧化
,
锰元素
,
陶瓷层
,
相组成
赵建华
,
张宗伟
,
王自红
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.04.007
通过一种新的电弧喷涂/微弧氧化(EASP/MAO)复合工艺,在AZ91D镁合金表面制备了复合陶瓷涂层.电弧喷涂处理试样在430℃下进行了热扩散处理后,在以硅酸盐碱性电解液体系中进行微弧氧化处理.利用扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对复合涂层表面和截面形貌、元素和相组成进行了分析,利用CS2350双单元电化学工作站对涂层试样在3.5％ NaCl溶液中的动电位极化曲线进行了测定.结果表明:在430℃、氩气保护氛围下,保温热扩散处理2h后,在基材与喷涂铝层间形成了热扩散层,扩散层由A13Mg2和Al12 Mg17两相组成.由于电弧喷涂铝涂层存在较多的表面缺陷,其对AZ91D镁合金基材只能起到有限的保护作用.经微弧氧化处理后,电弧喷涂铝涂层表面形成氧化铝陶瓷层,主要由a-A12O3和γ-Al2O3两相组成.跟AZ91D镁合金基体相比,经微弧氧化处理10,20 min后的试样在3.5％ NaCl溶液中的自腐蚀电位分别正移到-0.8279,-1.0570 V,较基体约分别提高770,550 mV,腐蚀倾向降低,基体的自腐蚀电流密度为经过微弧氧化处理10 min后试样的4.1倍,为经过微弧氧化处理20 min试样的460.6倍.
关键词:
电弧喷涂
,
微弧氧化
,
耐蚀性
,
陶瓷层
,
热扩散层
吴东江
,
吴楠
,
杨策
,
马广义
,
康仁科
稀有金属材料与工程
利用ANSYS软件建立Ti6Al4V基板上同轴送粉激光熔覆Al2O3陶瓷单道涂层的温度场有限元模型,通过熔池形貌比对及热电偶测温实验验证模型的可靠性.利用建立的模型,进一步分析陶瓷涂层冷却阶段温度梯度的变化规律及基板预热对温度梯度的影响.结果表明,陶瓷涂层冷却阶段温度梯度逐渐减小;当温度降到Al2O3陶瓷塑性点时,最大温度梯度位于涂层与基体结合界面的边缘,导致此处极易产生裂纹.基板预热可以显著降低陶瓷涂层冷却阶段温度梯度,且预热温度越高,温度梯度降低越明显,因此可以有效地抑制裂纹产生.
关键词:
激光熔覆
,
陶瓷涂层
,
数值模拟
,
温度梯度
,
基板预热
朱晨
,
于建海
,
郭亚飞
,
丁坤英
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.01.003
热障涂层主要作用在发动机的热端部件,可以减少油耗,提高效率,延长热端部件使用寿命. 热障涂层技术的高速发展使得航空发动机的性能得到了极大的提高,但是它在使用过程中存在着失效问题. 主要对陶瓷面层存在的高温烧结、热生长氧化物生长应力、高温热腐蚀和界面应力失配四种问题进行了论述,并针对具体问题提出了解决方案. 同时,对新型的低热导率热障涂层和应用在CMC基体上的热障涂层的研发情况进行了综述和展望.
关键词:
热障涂层
,
陶瓷层
,
失效
,
低热导率
,
EBC-CMC
边培莹
,
戴君
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201606022
在ZL101 A铝合金表面制备了微弧氧化陶瓷层,采用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计、高温摩擦磨损试验机等研究了该陶瓷层的显微组织、物相组成、显微硬度和摩擦磨损性能.结果表明：微弧氧化陶瓷层主要由α-Al2 O3和γ-Al2 O3相组成,其层厚约60μm,表层疏松、内层致密；该陶瓷层的平均硬度为1740．9 HV,远高于 ZL101A 铝合金的150．2 HV,摩擦因数与磨损质量损失均小于ZL101 A铝合金的,其磨损机理主要为磨粒磨损.
关键词:
ZL1 0 1 A铝合金
,
微弧氧化
,
陶瓷层
,
显微硬度
,
摩擦磨损
