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中厚板钢精炼过程夹杂物的转变

郝鑫 , 王新华 , 王万军

钢铁 doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140149

通过工业试验研究了中厚板钢LF→钙处理→RH精炼过程中夹杂物的转变规律，并对钙处理过程夹杂物转变进行了热力学计算分析。结果表明：精炼过程钢中总氧质量分数降低，夹杂物数量密度降低，夹杂物平均尺寸升高；钙处理后夹杂物为CaO-MgO-Al2O3-CaS四元系；RH破空后夹杂物转变为CaO-MgO-Al2O3三元系，夹杂物中CaO质量分数降低，Al2O3质量分数升高；热力学计算表明，钙处理后钢液可直接生成CaS，也可与钙铝酸盐夹杂物反应生成CaS，RH破空后不能生成CaS。

关键词: 中厚板 , 炉外精炼 , 钙处理 , 夹杂物 , 洁净度

Effect of Calcium Treatment on Non-Metallic Inclusions in Ultra-Low Oxygen Steel Refined by High Basicity High Al2O3 Slag

钢铁研究学报(英文版)

关键词: 非金属夹杂物 , Al2O3 , 超低氧钢 , 钙处理钢 , 高碱度 , 钢包精炼炉 , 炉渣 , 精制

430铁素体不锈钢表面线鳞缺陷改进实践

陈兴润 , 于淑红 , 王建新

中国冶金 doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20140295

针对430铁素体不锈钢2B 板表面发生的线鳞缺陷，采用扫描电镜对缺陷处形貌和成分进行了分析。结果表明，430线鳞缺陷是由 CaO-SiO2-Al2 O3-MgO 夹杂物引起的。在430不锈钢的工业生产中，通过钙处理工艺，有效降低了夹杂物中 Al2 O3质量分数，并大幅减少了冷轧产品表面线鳞缺陷的发生。改进后，中间包中全氧质量分数为32×10－6。跟传统的冶炼工艺相比，中间包中全氧质量分数降低了7×10－6，夹杂物数量减少了35％，线鳞缺陷发生率降低了1．02％。

关键词: 430 铁素体不锈钢 , 线鳞 , 钙处理 , 改进实践

中碳铝镇静钢钙处理夹杂物控制的热力学研究

马志飞 , 张永宁 , 赵勇 , 孙彦辉 , 徐蕊 , 胡文豪

钢铁钒钛 doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.03.021

从热力学方面分析铝脱氧钢中AlO3、MO·AlO3夹杂物变性机理及夹杂物中CaS合理控制的条件.热力学研究发现T=1873K,w[Al =0.02％时,需要使钢中w[Ca]为20×10-6时,高熔点的Al2O3转变为液态的12CaO·7A12O3,此时为避免钢中析出CaS,需使钢中的w[s]＜0.008％.T=1 873 K,w[A1]=0.02％时,生成Mgo·Al2O3所需要的w[Mg]为(0.3～10)×10-6,但只需钢中钙含量为1×10-6就能将Mgo·Al2 O3变性为CaO·Al2O液态夹杂.由于反应时间和Mgo·Al2O3尺寸大小不同,钢中形成部分外围为液态钙铝酸盐,内部为MgO·Al2O3的未完全变性的球形夹杂.

关键词: 钙处理 , 钙铝酸盐 , 硫化钙 , 镁铝尖晶石 , 变性

不同工艺生产的X70铸坯洁净度的分析

杨伶俐 , 包燕平 , 刘建华

钢铁

为了优化工艺操作并选择最佳的工艺路线,对某钢厂在2种工艺(LF-VD工艺及LF—RH工艺)条件下生产的管线钢X70铸坯中ω(T.O)、夹杂物的形貌与组成、夹杂物的粒度分布与数量进行了分析,2种工艺下生产的X70铸坯均具有较高的清洁度,LF-VD工艺条件下生产的铸坯ω(T.O)的平均值为17.33×10-6,LF-RH工艺条件下生产的铸坯ω(T.O)的平均值为16×10-6;2种工艺条件下生产的铸坯中都含有不同比例的纯Al2 O3夹杂,并且部分夹杂中还含有MnS.

关键词: LF-VD , LF-RH , X70管线钢 , 铸坯洁净度 , 钙处理

20G钢氧化物夹杂控制及钙处理热力学研究

高菊 , 马立兴 , 韩鹏龙 , 高春群

钢铁钒钛 doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.03.019

某厂20G钢在生产初期,存在裂纹缺陷,低倍检验不合格,严重影响了20G钢的质量,使轧制合格率和成材率降低.为了解决20G钢裂纹问题,提高钢材质量,同时进一步提高技术水平,稳定产品质量,用热力学方法分析20G钢脱氧时可能析出的一次脱氧产物的平衡组成与钢液成分之间的关系,形成的脱氧产物主要是Al2O3和SiO2,并通过分析金属与夹杂物之间的平衡关系,计算钙处理夹杂物变性时钙、铝、氧、硫活度的变化,分析夹杂物的变性路径,为夹杂物的形成、夹杂物的形态控制或去除提供理论依据.

关键词: 20G钢 , 夹杂物 , 钙处理 , 热力学

超低氧精炼时钙处理对氧化物夹杂的影响

杨俊 , 杜江 , 陈波涛 , 吴俊雄

钢铁 doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140003

研究了采用LF精炼顶渣控制技术对钢液进行超低氧冶炼时，钙处理对钢中非金属夹杂物的影响。试验在转炉出钢时采用铝终脱氧，LF精炼过程采用强脱氧、高碱度、强还原性精炼顶渣对钢液进行超低氧冶炼，比较了钙处理和不钙处理的钢液中非金属夹杂物转变的情况。结果表明，采用精炼顶渣控制技术冶炼超低氧钢时，钢液不需要进行钙处理就能实现铝脱氧产物Al2O3→MgO·Al2O3尖晶石→CaO-MgO-Al2O3类复合夹杂物的转变，得到炼钢温度下呈液态的复合氧化物夹杂，这些液态的夹杂物容易通过碰撞长大上浮去除，得到高洁净度的钢液，且残留在钢液的氧化物夹杂为较低熔点的复合氧化物，在浇注过程中不会产生水口结瘤。

关键词: 超低氧 , 铝脱氧 , 氧化物夹杂 , 钙处理 , 三元相图

冶炼含铝钢中包水口堵塞原因分析及改进

段永卿 , 陈晓辉 , 王月聪

钢铁钒钛 doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.06.023

基于中包水口堵塞物的荧光扫描结果,分析冶炼含铝钢的生产过程数据,从精炼过程脱氧程度、精炼后期钙处理效果、精炼处理时间以及连铸二次氧化程度,阐述引起中包水口堵塞的原因.分析结果显示:Al2O3、CaO·6Al2O3 、CaO·2Al2O3和MgO-Al2O3是堵塞中包水口的主要物质,精炼渣系控制不当、钙处理不充分是引起水口堵塞的主要原因.针对上述原因提出相应改进措施,使中包水口堵塞发生几率由8％降低到3％以下.

关键词: 含铝钢 , 中间包 , 水口堵塞 , 钙处理 , 脱氧 , 保护浇注

CSP生产低碳铝镇静钢的钙处理

罗磊 , 田志红 , 赵长亮 , 袁天祥

钢铁研究学报 doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140054

通过对国内某钢厂CSP工艺生产的低碳铝镇静钢钙处理前后钢中夹杂物类型的变化研究,从热力学上分析了钢中Al2O3夹杂物的变性机理及夹杂物中wCas较高的原因.同时,重点描述了钢中夹杂物不同类型的发展过程和夹杂物中CaS的存在形式.研究结果表明,钙处理后钢中镁铝尖晶石和钢中Ca、S元素会结合并相互扩散;且在现有工艺条件下,钢中wS过高使钢液钙处理后钢中原有的高熔点镁铝尖晶石夹杂物没有转变为低熔点夹杂物,同时也是钢中生成了大量CaS的主要原因;在现有工艺水平下,钢中wT[Ca]应控制在0.0014％～0.0028％较为合适.

关键词: 夹杂物 , 钙处理 , 镁铝尖晶石 , 变性

铝镇静钢钙处理后碰撞行为对Al2O3夹杂物变性的作用

郭靖 , 程树森 , 程子建 , 张英伟

钢铁

对铝镇静钢LF精炼钙处理后不同时期取钢样,通过SEM-EDS观察钢样中夹杂物,分析钙处理后铝镇静钢中夹杂物变性机制,并提出了一种夹杂物变性的碰撞机制:在钙处理后,由于钙浓度在钙气泡周围较高形成了CaO类夹杂物,其与钢液中已有的Al2O3类夹杂物相互碰撞结合在一起,然后二者发生化学反应变性为低熔点的液态夹杂物.通过相图分析从理论上指出:Al2O3类夹杂物可与CaO通过碰撞变性,且其变性机制和控速环节与Al2O3类夹杂物通过与钙发生还原反应的变性不同.夹杂物碰撞使变性速率大大加快,几分钟之内即可良好变性.在本次试验中,约有21％的Al2O3类夹杂物通过与CaO碰撞发生变性.实验室试验和其他研究者的工业试验结果均证明:在二次精炼过程中,通过往钢包中喂入CaO类粉末可以使Al2O3夹杂物变性.

关键词: 夹杂物 , 钙处理 , 变性 , 碰撞 , LF精炼