杨蕊
,
潘艳
,
陈威
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00216
研究了尺寸为0.3~2.0 μm的Ti-10V-2Fe-3Al (Ti1023)微柱沿[011]位向压缩的变形行为及微观机制. 结果表明: Ti1023 微柱沿[011]位向压缩的塑性变形阶段应力-应变曲线光滑, 表现出持续加工硬化, 无应变突发现象. 微柱屈服强度(σ0.2)随试样尺寸(d)的减小而增加, 其关系为: σ0.2∝d -0.18. 微柱塑性变形以{112}<111>滑移主导, 应变量超过10%时产生应力诱发马氏体(α″), 应力诱发马氏体相变发生时的应力(σcm)亦随d的减小而增加, 其关系为: σcm∝d -0.28. 在均匀塑性变形阶段, 应变硬化指数(n)随尺寸的减小而增加. 采用TEM观察了变形前后微观组织形貌, 表明Ti1023微柱沿[011]位向压缩时表现出来的持续应变硬化归因于晶体中纳米尺度ω相和α″对位错滑移的阻碍作用.
关键词:
Ti-10V-2Fe-3Al
,
应力诱发马氏体
,
尺寸效应
,
应变硬化
杨蕊
,
潘艳
,
陈威
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00216
研究了尺寸为0.3～2.0 μm的Ti-10V-2Fe-3Al(Ti1023)微柱沿[011]位向压缩的变形行为及微观机制.结果表明:Ti1023微柱沿[011]位向压缩的塑性变形阶段应力-应变曲线光滑,表现出持续加工硬化,无应变突发现象.微柱屈服强度(σ0.2)随试样尺寸(d)的减小而增加,其关系为:σ0.2∝0.18.微柱塑性变形以{112}〈111〉滑移主导,应变量超过10％时产生应力诱发马氏体(α"),应力诱发马氏体相变发生时的应力(σcm)亦随d的减小而增加,其关系为:σcm ∝d-0.28.在均匀塑性变形阶段,应变硬化指数(n)随尺寸的减小而增加.采用TEM观察了变形前后微观组织形貌,表明Ti1023微柱沿[011]位向压缩时表现出来的持续应变硬化归因于晶体中纳米尺度ω相和口"对位错滑移的阻碍作用.
关键词:
Ti-10V-2Fe-3Al
,
应力诱发马氏体
,
尺寸效应
,
应变硬化
陈威
,
姚姗姗
,
刘若蕾
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
稀有金属
研究了低温时效对Ti-10V-2Fe-3Al合金相变行为和力学性能的影响.时效形貌观察显示,随时效时间的延长,在β基体中持续析出等温ω相粒子及发生等温马氏体相变;当时效时间超过4h后,ω粒子逐渐消失,但等温马氏体相变继续进行.拉伸测试结果显示,经0.5 h时效后,样品的塑性最好,屈服强度较低;延长时效时间,塑性急剧下降,强度持续增大.超过4h后,塑性开始缓慢回升,强度仍然增大.分析表明,0.5 h时效样品良好的塑性源于拉伸时的相变诱发塑性效应;ω相的脆化作用和等温马氏体相变对β基体的消耗使得样品的塑性降低,强度增大;当时效时间大于4h后,ω相的消失以及大量等温马氏体的形成有利于塑性回升及强度增大.
关键词:
Ti-10V-2Fe-3Al
,
低温时效
,
微观组织
,
力学性能
陈威
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
,
葛鹏
稀有金属材料与工程
对比研究了直接时效和双重时效对Ti-10V-2Fe-3Al合金微观组织及力学性能的影响.结果显示,在相同的时效时间下,双重时效后试样的屈服强度略低于直接时效,但双重时效的延伸率远远高于直接时效.较之直接时效,双重时效具有更好的强度塑性匹配.断口分析表明,直接时效断口为沿晶断裂,高倍形貌显示为晶界延性断裂.而双重时效断口以穿晶韧窝为主.微观组织观察表明,双重时效良好的强度塑性匹配源于a/β相间的片层组织,晶界a相薄膜的抑制及时效后初始β晶界、晶内组织之间强度差的减少.
关键词:
Ti-10V-2Fe-3Al
,
时效
,
微观组织
,
强度
,
塑性
鲍如强
,
黄旭
,
黄利军
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2005.02.019
利用Gleeble-1500热模拟试验机以压缩变形方式研究了Ti-10V-2Fe-3Al合金热变形行为, 并研究了经不同变形参数变形后两种热处理制度下微观组织的变化.研究结果表明, 合金在β相变点以上或以下的变形时, 变形速率和变形温度对合金的流变应力影响不同.在相变点以下变形时, 相同应变下变形温度的选择并没有明显影响合金最终的微观组织, 合金在变形过程中没有发生动态再结晶.具相同应变时, 较高的应变速率比较低的应变速率更容易破碎合金中的初生α相.经过变形和热处理后, 同一温度变形的合金在低应变速率下变形时比较高应变速率有较大的晶粒(相变点及以上)和较长的α相(相变点以下).
关键词:
Ti-10V-2Fe-3Al
,
热变形
,
热处理
