刘江林
,
曾卫东
,
谢英杰
,
舒滢
,
杨建朝
稀有金属材料与工程
通过TC4-DT钛合金在1181～1341K,0.01～10 s-1条件下热模拟压缩试验,得到其在不同条件下高温变形真应力-真应变曲线.采用回归分析和多项式拟合建立了应变补偿高温变形本构方程.结果表明:各变形条件下的流变应力曲线均呈现应变硬化和流动软化,低温高应变速率特征更明显.当应变速率低于1 s-1时,预测值与实验值吻合程度较高,相关系数和平均相对误差绝对值分别为0.9952和5.78％,此修正模型可作为TC4-DT钛合金高温变形本构方程.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
热变形
,
应变补偿
,
本构方程
祝力伟
,
王新南
,
朱知寿
,
刘德林
,
俞汉清
稀有金属材料与工程
研究了双态组织、片层组织TC4-DT钛合金在近门槛区的疲劳裂纹扩展行为,通过扫描电镜观察裂纹扩展路径及断口微观特征,研究了等轴初生α相含量对TC4-DT钛合金在近门槛区疲劳裂纹扩展速率的影响,讨论了TC4-DT钛合金的疲劳裂纹扩展行为和断裂方式.结果表明:随着等轴初生α相含量的降低,TC4-DT钛合金在近门槛值区的da/ dN-△K曲线逐渐向下偏折,裂纹扩展速率明显降低,在Paris区出现转折点现象且转折点对应的△Kt值逐渐增大;片层组织在近门槛区的裂纹扩展路径曲折,疲劳裂纹扩展速率显著降低,表现出更好的损伤容限性能.
关键词:
损伤容限
,
TC4-DT钛合金
,
显微组织
,
近门槛区
,
疲劳裂纹扩展
王小芳
,
陈明和
,
陈伟
,
朱知寿
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2012.1.007
利用Gleeble-3500型热模拟实验机,研究了TC4-DT损伤容限型钛合金在温度850℃ ～ 1000℃、应变速率0.01～ 10s-1、变形程度为40％ ～ 70％条件下的热变形行为,分析了该合金的流变应力行为及微观组织演变规律,并建立了本构关系模型.研究结果表明,TC4-DT合金在950℃以下的较低温度变形时应力软化现象非常明显,变形机制和热变形激活能不同于950℃以上的较高温度变形机制；在950℃以上高温度变形时,低应变速率(如(ε)=0.01s-1)促进了动态再结晶行为的发生,而在较高的应变速率(如(ε)=10s-1)时,一般只发生动态回复现象,动态再结晶行为受抑制.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
高温锻造
,
动态再结晶
,
微观组织
雷文光
,
韩栋
,
张永强
,
毛小南
,
李金山
,
杨冠军
钛工业进展
用Gleeble-1500型热模拟机研究TC4-DT钛合金在850～1100℃、应变速率0.001～10 s－1、变形量70％条件下的高温压缩热变形行为，分析了该合金的流变应力行为以及显微组织演变规律，建立了该合金的本构关系模型以及热加工图。研究结果表明， TC4-DT 钛合金在两相区和β相区的热变形激活能分别为544.03 kJ· mol－1和264.32 kJ· mol－1 ，分别大于纯α相和纯β相的自扩散激活能，表明TC4-DT钛合金热变形由高温扩散以外的过程控制。在两相区热变形时，原始组织发生了不同程度的球化，且变形温度越低球化效果越好。在β相区热变形时，低应变速率下（0.001～0.1 s－1）主要发生动态再结晶，而高应变速率（1～10 s－1）下主要发生动态回复，动态再结晶行为受到抑制。 TC4-DT钛合金的失稳区主要分布在低温高应变速率区域，变形温度主要在850～940℃，应变速率主要在0.1～10 s－1，功率耗散率η值小于28％。
关键词:
TC4-DT钛合金
,
热变形
,
本构关系
,
加工图
房卫萍
,
史耀武
,
毛智勇
,
唐振云
材料热处理学报
焊前首先对TC4-DT钛合金母材进行不同固溶处理,进而研究电子束焊接对接头显微组织的影响.结果显示,在炉冷条件下960℃固溶处理的母材为双态组织,晶粒细小,焊缝轮廓清晰,热影响区为等轴初生α相和针状马氏体α'相,焊缝为"网篮状"马氏体组织;经1018℃固溶处理的母材为魏氏组织,晶粒粗大,焊缝轮廓模糊,热影响区为板条状α相和针状马氏体α'相,焊缝柱状晶宽度增加;经960℃+1018℃固溶处理的母材,魏氏组织晶粒尺寸最大,焊缝柱状晶宽度也最大.固溶后空冷处理的母材α片层厚度小,热影响区α相也小,但焊缝区的马氏体α相变宽、变粗.
关键词:
热处理
,
TC4-DT钛合金
,
电子束焊接
,
显微组织
喻淼真
,
王高潮
,
郑漫庆
,
徐雪峰
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2014.3.003
采用基于最大m值法的应变诱发超塑性工艺,研究了TC4-DT钛合金在850～ 900℃和预应变量为1.0～2.0时的超塑性变形行为特征,确定了其最佳工艺参数.结果表明:在预应变量相同的条件下,随着温度的升高,合金的伸长率先增后减,在温度相同的条件下,随着预应变量的增加,合金的伸长率先增后减.超塑性变形后其内部发生了明显的动态再结晶,应变诱发最大m值超塑性的主要变形机制是晶界滑移,动态回复和动态再结晶为变形机制的辅助机制.最佳的工艺参数为变形温度870℃、预应变量1.5,最大伸长率1033％.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
应变诱发
,
最大m值超塑性
,
预应变
,
动态再结晶
李静
,
祝力伟
,
朱知寿
,
王新南
钛工业进展
针对经准β热处理获得的片层组织TC4－DT钛合金的疲劳长裂纹扩展速率实验结果，通过数值分析和线性回归拟合，推导了Paris方程、 Forman方程和Elber方程的数学表达式，并对拟合结果的相关系数和误差进行了分析，对比了3种数学方程对片层组织TC4－DT钛合金疲劳长裂纹扩展速率的拟合精度。在此基础上，对已有模型进行优化和修正，提出了F－E分段方程。该方程以片层组织TC4－DT钛合金裂纹扩展速率曲线上转折点对应的应力强度因子幅ΔKt 为分界点，分别对实验数据进行数值分析和线性回归拟合，具有较高的拟合精度。
关键词:
TC4-DT钛合金
,
片层组织
,
疲劳裂纹扩展速率
,
数学方程
张贵华
,
董洪波
,
朱深亮
,
刘诚
材料热处理学报
TC4-DT钛合金经高温恒应变速率变形后,进行三重热处理,具体工艺为:(920～960℃)×1 h水冷(WQ)+ (880 ～920)℃×1h WQ+ 820℃×1.5h空冷(AC),观察热处理后的微观组织.结果表明:TC4-DT钛合金950℃变形后,第一重热处理温度越高,初生等轴α相含量越少,在温度为920℃时由等轴α相、针状α'相及β基体组成,960 ℃时等轴α相完全消失;第二重热处理中,初生α相有减少的趋势,温度越高,减少越快.第二重热处理温度对次生条状α相含量及最终形态也有影响,当二重热温度为920 ℃时得到的条状α组织更为粗大;经过第三重热处理,条状α相的间距均匀,在条状一次次生α相之间分布有更加细小的二次次生α相.因而采用不同条件的多重热处理制度可以调节材料的微观组织,包括次生α的长度、宽度及次生α片层的数量等,从而可以优化TC4-DT钛合金的微观组织.TC4-DT钛合金950℃高温变形后,经960℃×1 h WQ+ 880℃×1 h WQ+ 820℃×1.5 h AC热处理,得到细小均匀的网篮组织;经940℃×1 h WQ +920℃×1 h WQ+ 820℃×1.5 hAC热处理,得到双态组织.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
高温
,
拉伸
,
热处理
,
微观组织
郭萍
,
赵永庆
,
洪权
,
曾卫东
稀有金属材料与工程
研究了热处理制度对损伤容限型TC4-DT钛合金组织和性能的影响,对比分析了不同热处理制度与力学性能之间的内在关系,深入研究不同冷却速率对TC4-DT合金断裂韧性的影响.结果表明:不同热处理制度可以调节显微组织的参数,包括初生α含量、β晶粒尺寸以及片层α的尺寸等,从而对合金性能产生影响,从理论上分析了影响合金性能的关键因素,并通过断口分析了裂纹扩展方式.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
显微组织
,
力学性能
,
断裂韧性
