吉喆
,
杨合
,
李宏伟
稀有金属
为了通过组织设计获得优异的性能,揭示TA15钛合金三态组织中的2种片层α相(次生片层α和转变β基体中细α条)的演化至关重要.采用等温压缩(在950,965和975℃),结合双重热处理(在压缩温度以下10～40℃进行第1次热处理,然后在810℃进行第2次热处理),研究了2种片层α相的演化规律.结果表明,在低于等温压缩温度以下10℃进行第1次热处理,可以获得单独分布的厚片层α相和细α条,这种细α条在第1次热处理后空冷具有集束的形态,而在第1次热处理后水冷具有针状形态.在低于等温压缩温度以下25℃进行第1次热处理,可以获得集束和网篮状的片层α相以及细α条.在低于等温压缩温度以下40℃进行第1次热处理,只能获得集束和网篮状的片层α相.另外,在第1次热处理温度相同的条件下,不同冷却方式对次生片层α相的形态影响较小.
关键词:
TA15钛合金
,
三态组织
,
片层α相
,
组织演化
姚彭彭
,
李萍
,
薛克敏
,
李成铭
,
甘国强
中国有色金属学报
采用OM、XRD和EBSD研究经过β相区加热，在不同工艺参数下热变形水冷淬火后TA15钛合金的显微组织、相变和织构演化规律。结果表明：显微组织主要由被压扁、拉长的原始β晶粒转变的α′马氏体相及清晰β晶界组成，相变点以下温度变形的显微组织中出现沿原始β晶界分布的细小晶界α相晶粒；通过切变方式形成α′马氏体相固溶了Al和V元素，且晶格点阵收缩，衍射峰向高角度方向偏移；α′马氏体与原始β的晶体取向间满足 Burgers 位向关系，显微组织的晶粒取向分布也类似，且随着变形温度和应变速率的提高，材料的晶粒取向性增强；显微组织的晶粒尺寸均在7μm以内，α′晶粒继承母相β晶粒的取向差，在10°、60°和90°附近出现峰值。
关键词:
TA15钛合金
,
β相区加热
,
热变形
,
相变
,
织构
,
组织演化
席明哲
,
高士友
,
刘博
,
李小榕
稀有金属材料与工程
分别采用单向扫描和编织扫描方式,激光快速成形了两个TA15钛合金厚壁零件,研究了扫描方式、退火热处理对TA15钛合金组织和拉伸力学性能的影响.结果表明,激光快速成形TA15钛合金具有良好的金相组织热稳定性.编织扫描方式可显著细化TA15钛合金的金相组织,与单向扫描方式制备的TA15钛合金相比,编织扫描方式制备的TA15钛合金具有更高的力学性能.两种扫描方式制备的TA15钛合金,其沉积态和热处理态的拉伸性能具有各向异性,经940℃/1 h/AC热处理后,两种扫描方式制备的TA15钛合金沿水平方向和垂直方向的拉伸力学性能均超过TA15钛合金退火锻件的力学性能标准.
关键词:
激光快速成形
,
TA15钛合金
,
扫描方式
,
组织
,
力学性能
张旺峰
,
王玉会
,
马济民
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2010.01.001
研究了TA15钛合金大型锻件退火温度和保温时间对审温和500℃高温拉伸性能的影响,结果表明:随着退火温度的升高,拉伸强度增大,在800-890℃温度范围内,室温强度升幅达90 MPa,500 ℃高温强度升幅达66 MPa;随保温时间延长,室温和500 oC高温拉伸强度呈峰值变化,保温3 h时最高.研究表明,退火温度提高,基体β转变组织分解析出第二相起到强化作用,提高了大锻件的强度.
关键词:
TA15钛合金
,
大锻件
,
热处理
,
析出强化
,
再结晶
孙志超
,
杨合
,
李志燕
稀有金属材料与工程
基于DEFORM3D平台,建立筋板类构件等温局部加载宏微观有限元模型,对TA15钛合金H型构件等温局部加载成形工艺进行研究,揭示了局部加载过程中加载模式、分模面位置、加载次序及加载参数对筋的充填和初生α相晶粒尺寸的影响规律.结果表明:分模面位置设在筋上比设在腹板上的筋充填性好,初生α相晶粒尺寸分布均匀;相对于只采用局部加载成形,先局部加载后整体精整使得变形更均匀,筋的充填差较小并且流线分布更合理;改变局部加载成形参数,即增大横向筋和腹板、纵向筋和腹板之间的圆角半径,分模面处的纵向筋和横向筋的充填深度差增大;增加上模压下速度,使筋的充填深度减小,初生α相晶粒尺寸减小,但分布越来越不均匀;在两相区成形加载次序对初生α相的晶粒尺寸影响不显著.
关键词:
等温局部加载
,
H型构件
,
晶粒尺寸
,
TA15钛合金
王克环
,
高贵麟
,
董哲
,
刘钢
材料科学与工艺
以钛合金筒形件为研究对象,针对传统气胀成形存在减薄率过大问题,开展了预拉深-气胀复合成形方法研究。采用数值模拟分析了传统气胀成形中筒底减薄率过大的原因,实验研究了不同加载路径对TA15筒形件减薄率的影响。结果表明：气胀成形的加载速度对减薄率有一定的影响,慢速气胀和快速气胀成形件最大减薄率分别为63.2%、54.2%,仅提高加载速度并不能满足壁厚均匀性要求;在有一定预拉深的情况下,通过热拉深-气胀复合成形,最大减薄率可减小到36.7%。热拉深-气胀复合成形工艺可有效改善成形件的壁厚分布均匀性.
关键词:
TA15钛合金
,
热拉深-气胀成形
,
气胀成形
,
减薄率
,
壁厚均匀性
李成铭
,
李萍
,
赵蒙
,
甘国强
,
薛克敏
中国有色金属学报
采用X 线衍射仪和EBSD分析研究近α型TA15钛合金在不同工艺参数下的热压缩变形组织和织构演变规律。结果表明：TA15合金热变形后淬火组织中存在针状马氏体α′相；晶粒在(101)和(002)滑移面上的滑移率先达到临界分切应力，发生塑性变形，使组织细化，并最终导致变形组织的择优取向；在小应变速率(0.01 s-1)和低变形温度(950℃)条件下，动态再结晶分数较高，产生较强的再结晶织构；随着变形温度和应变速率的升高，材料晶粒取向性减弱。
关键词:
TA15钛合金
,
热变形
,
微观组织
,
织构
席兵
,
巨建辉
,
王静
,
舒滢
,
王蕊宁
,
张嫦娟
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.02.023
研究了TA15钛合金超塑性变形后显微组织的演变及变形条件对超塑性变形行为的影响.结果表明:在变形温度为850～950℃、应变速率为1×10-4～1×10-3 s-1超塑性拉伸时,TA15钛合金表现出良好的超塑性变形性能,且在900℃,5.5 ×10-4 s-1变形条件下,延伸率最大为803.3％.在应变速率不变的条件下,随着变形温度的升高,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加,晶粒仍保持细小、等轴状态.在变形温度一定时,随着应变速率的降低,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加.同时变形程度对显微组织有显著影响,拉伸后不同部位的显微组织均有一定程度的粗化,变形程度越大,晶粒粗化的越明显,并伴有α相到β相的转变.变形过程中,加工硬化与变形软化相互竞争,表现为传统超塑变形的稳态流动特征.
关键词:
TA15钛合金
,
超塑性
,
变形温度
,
应变速率
,
显微组织
董显娟
,
鲁世强
,
李鑫
,
王克鲁
,
欧阳德来
材料热处理学报
采用THERMECMASTOR-Z型热加工模拟实验机对网篮和魏氏两种片状组织TA15钛合金在α+β两相区温度750～950℃、应变速率0.001 ～10 s-1范围进行等温恒应变速率压缩实验,对压缩变形后试样进行了光学金相和透射电镜显微组织观察,并利用Jonas局部流动失稳参数预测了两种片状组织TA15钛合金的局部流动失稳行为.结果表明:两种片状组织TA15钛合金在α+β两相区低温(750 ～ 850℃)和高应变速率(0.1 ～ 10 s-1)范围变形时均会出现局部流动失稳,且局部流动失稳主要集中在原始β晶粒边界附近.当局部流动失稳参数大于5时,魏氏组织TA15钛合金会出现局部流动失稳;当局部流动失稳参数大于7时,网篮组织TA15钛合金才会出现局部流动失稳.发现用Jonas局部流动失稳参数预测合金局部流动失稳的发生还存在一定局限性.
关键词:
TA15钛合金
,
局部流动失稳
,
等轴化
,
失稳参数
,
原始β晶粒边界
薛强
,
彭雯雯
,
曾卫东
钛工业进展
通过对比分析具有不同初生α相含量和次生α相形态的TA15钛合金的力学性能，对该合金初生α相含量及次生α相形态与力学性能之间的关系进行了初探。结果表明： TA15钛合金中初生α相含量和次生α相的形貌对强度有较大的影响，对塑性的影响则不明显。初生α相含量增加，合金强度有所下降。当初生α相含量高于40％后，含量再增加对合金塑性提升并无益处。片层α相厚度增加和其排列有序度的增强使合金的强度有所提升，但片层α相厚度的进一步增加会使合金的强度下降。
关键词:
TA15钛合金
,
等轴α相
,
片层α相
,
力学性能
