孙立根
,
任英强
,
刘阳
,
朱立光
,
刘增勋
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.01.017
基于夹杂物示踪剂法对国内某厂Q235B钢转炉—连铸生产工艺的各个环节展开了系统的研究和分析.结果表明:铸坯中夹杂物水平较高,二次氧化严重.其中显微夹杂物为SiO2-MnO-MnS、SiO2-MnO-MoO3等复合夹杂,未发现Ce、La等示踪元素;大型夹杂物中则普遍含有Ce、La、K、Na等示踪元素,说明其主要源于中间包覆盖剂,保护渣和钢包渣的卷入.大型夹杂物危害极大,需要从中间包、浸入式水口等反应器针对性的结构优化,冶炼浇铸工艺的稳定化和冶金辅料的性能优化三方面共同着手来实现大型夹杂物的去除.
关键词:
Q235B
,
连铸
,
夹杂物
,
示踪剂
王社斌
,
李佳军
,
尹树春
,
任鸿儒
,
许并社
材料科学与工艺
为研究微量稀土元素对Q235B钢的夹杂物形态转化和细晶化及钢材强韧性能的影响,用真空感应炉熔化、精炼、制备了不同微稀土质量分数的钢样,用成分、OM、SEM、EDS和图像分析仪等方法,分析研究了微量稀土元素对Q235B钢微观组织和力学性能的影响.结果表明：在本研究条件下,随稀土量的增加,铁素体晶粒由24μm减小至12μm,珠光体组织被细化;MnS夹杂物由长条形变为小球形,氧化夹杂物由多棱角形变为椭球形,其尺度亦减小10倍;钢材力学性能直线增大,在稀土质量分数为36×10-6时,钢材的屈服强度、抗拉强度和冲击韧性分别达到382 MPa、555 MPa、172 J/cm2.
关键词:
金属材料
,
微稀土元素
,
Q235B
,
微观组织
,
夹杂物
,
力学性能
黄亮
,
刘智勇
,
杜翠薇
,
刘然克
,
王博
,
李月强
,
李晓刚
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.03.009
目的：对某炼油厂原料水罐Q235 B钢腐蚀开裂失效原因进行分析。方法采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等手段,分析Q235 B钢腐蚀开裂失效的宏观和微观行为。结果 Q235 B钢在污水罐罐顶形成的湿硫化氢环境中发生沿晶型应力腐蚀开裂。腐蚀过程中,电化学反应产生的氢渗入基体,导致微裂纹的萌生。腐蚀产物在基体表面积聚,其自身体积膨胀以及涂层的闭塞作用对基体形成非常大的拉应力。结论结合应力分析和环境分析,Q235B钢含硫污水罐的腐蚀开裂失效机制为硫化氢应力腐蚀开裂,应力来源于氢渗透和腐蚀产物膨胀。
关键词:
Q235B
,
含硫污水罐
,
硫化氢
,
应力腐蚀
,
开裂
吴光亮
,
孙彦辉
,
周春泉
,
蔡开科
,
李正邦
钢铁
采用Gleeble1500对CSP连铸坯(Q235B)进行了热模拟研究;分析了试验温度为800、900、1100℃的横、纵向试样的组织和断口形貌及晶界的元素偏析和夹杂物.结果表明:CSP生产的Q235B连铸坯在600～1 320℃间存在2个脆性温度区,即1 320～1 200℃的第Ⅰ脆性温度区域和600～1 000℃的第Ⅲ脆性温度区域;在1 000～1 200℃温度范围内,Q235B钢具有良好的塑性.而在800℃时试样的Z值为8.46%.Q235B钢的第Ⅲ类脆性区的脆化原因:一方面是形变诱导铁素体呈网状析出,产生应力集中;另一方面是奥氏体低温区域发生的氮化物(AlN)析出产生的晶界脆化.AlN在奥氏体晶界的析出,在拉伸力的作用下易形成应力集中源,使空洞形成、长大并聚集,是铸坯裂纹源.
关键词:
CSP板坯
,
Q235B
,
高温力学性能
,
扫描电镜
安航航
,
钱亮
,
周国强
,
谢兴军
钢铁研究
某钢厂采用中频炉—连铸工艺生产的连铸板坯表面存在横裂纹和网状裂纹等缺陷,通过对板坯表面裂纹形成的机理进行分析,并结合对现场生产的连铸工艺参数和设备进行全面分析检查的结果,采取了一系列控制措施,板坯的表面质量有较大程度的提高,为了彻底解决板坯表面网裂,需要对整个喷淋装置重新布置,使铸坯表面温度更均匀.
关键词:
中频炉
,
Q235B
,
板坯
,
表面裂纹
石向东
,
李建
,
成泽伟
连铸
针对酒钢CSP生产中碳钢Q235B过程中铸坯表面出现的中心纵向裂纹缺陷,通过理论研究、试验分析和技术攻关措施,分析了中心纵向裂纹分布特点、形貌特点和产生机理,研究了钢中夹杂、钢水硫含量、结晶器锥度、结晶器保护渣和铸机工况参数等因素对中心纵向裂纹的影响,通过调节控制各主要参数,使QZ35B纵裂纹发生率由2.89%降低到0.36%左右.
关键词:
CSP
,
纵向裂纹
,
Q235B
,
中碳钢
