周鹏
,
张平则
,
魏东博
,
魏祥飞
,
张扬
机械工程材料
采用多弧离子镀技术在γ-TiAl合金表面制备了NiCrAlY涂层,用SEM、EDS和XRD等分析了涂层在高温氧化前后的形貌、结构和物相组成,用恒温氧化方法测试了涂层与基体的氧化动力学曲线.结果表明:涂层在高温下可形成保护性氧化膜,使其抗氧化性能显著提升;在650～950℃氧化时,镍和钛元素发生互扩散,850℃时,涂层与基体之间形成了扩散带和齿状TiNi相,950℃时,互扩散现象加剧,涂层表面生成了TiO2,涂层氯化膜与基体间形成了Kirkendall孔洞,对其抗高温氧化性能不利.
关键词:
γ-TiAl合金
,
多弧离子镀技术
,
NiCrAlY涂层
,
高温氧化
张新格
,
邓畅光
,
邓春明
,
裴和中
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.5.004
采用低压等离子喷涂技术在镍基铸造高温合金K438基体上制备NiCrAlY涂层,研究涂层和基体在950℃下恒温氧化100h的氧化动力学规律.采用SEM、EDS和XRD等检测涂层和基体经不同时间氧化后的微观结构演变和元素分布.结果显示:涂层氧化增重缓慢,氧化动力学曲线符合抛物线规律,l00h后表面形成一层厚度1.5μ,m左右致密Al2O3保护膜;基体开始时氧化增重迅速,60h之后发生破坏性氧化,基体开始迅速失重.EDS分析显示:元素在涂层氧化过程中发生缓慢扩散,扩散距离达到90μm,涂层的结构更加致密.
关键词:
低压等离子喷涂
,
NiCrAlY涂层
,
高温氧化
,
元素分布
,
结构演变
李佳
,
夏长清
,
古一
,
吴安如
,
武文花
中国有色金属学报
采用电弧离子镀(AIP)技术在Ti6Al4V基体表面沉积制备了NiCrAlY涂层. 通过金相观察(OM)、扫描电镜(SEM)与能谱(EDS)分析、 X射线衍射(XRD)分析以及显微硬度测试, 研究了真空热处理对NiCrAlY涂层组织性能的影响, 讨论了Ti6Al4V基体/NiCrAlY涂层界面元素扩散规律. 结果表明: 700.℃真空热处理后, NiCrAlY涂层中开始析出γ′-Ni3Al相, 这提高了涂层的表面硬度; 在700.℃温度下, Ti6Al4V基体/NiCrAlY涂层界面由外至内出现Ni3(Al,Ti)、 TiNi和Ti2Ni中间化合物层, 并随着温度提高, 界面处中间化合物层增厚; 700.℃时, 主要发生了镍、钛元素的扩散, 铬元素在870.℃开始发生扩散. 当温度提高到950.℃后, 由于镍元素大量向Ti6Al4V基体扩散引起涂层的退化失效.
关键词:
NiCrAlY涂层
,
真空热处理
,
显微组织
,
扩散
彭小敏
,
夏长清
,
戴晓元
,
马科
稀有金属材料与工程
采用电弧离子镀(AIP)技术在耐热钛合金(近TC6)基体表面沉积制备NiCrAIY涂层.通过OM、SEM与EDS、XRD分析研究不同真空热处理制度对NiCrAlY涂层/钛合金基体体系的影响.结果表明:经650℃真空热处理后,NiCrAlY涂层中开始有γ'-Ni3Al相析出,750℃时含量增加,870℃时含量明显减少;从650℃开始,NiCrAlY涂层/钛合金基体开始发生界面反应,随着温度的升高,界面分层并加厚同时出现裂纹,在870℃下,NiCrAlY涂层,钛合金基体界面由外至内出现Ni3(Al,Ti)、TiNi和Ti2Ni中间化合物层;在750℃下,主要发生了Ni、Ti元素的扩散,Cr元素在870℃开始发生扩散.当温度升高到950℃时,由于Ni、Ti元素大量互扩散导致宏观疏空带出现,同时在基体和界面反应层交界处出现裂纹,这些都将引起涂层的退化失效.
关键词:
NiCrAlY涂层
,
真空热处理
,
Ti合金
,
元素扩散
李伟洲
,
李月巧
,
易丹青
,
刘会群
,
孙超
中国有色金属学报
用空气缓冷和水快冷方式对加热至1050℃的NiCrAlY单一涂层及含CrON扩散阻挡层的复合涂层冷却至室温,由此研究其抗循环氧化能力.结果表明:在缓冷情况下,经过200次循环氧化,无扩散阻挡层的NiCrAlY涂层明显退化,表面膜呈疏松多孔结构,以混合氧化物相为主,在涂层与基体界面附近出现Kirkendall孔穴;有扩散阻挡层的试样表面则以Al2O3膜为主,扩散阻挡层保持连续,无明显涂层退化或破坏现象,说明扩散阻挡层能明显提高NiCrAlY涂层的缓冷抗循环氧化能力.在快冷情况下,有或无扩散阻挡层的试样的表面涂层均较快发生破坏.40次循环氧化后,单一涂层表面出现鼓包突起;45次循环氧化后,鼓包处涂层脱落.而有扩散阻挡层的试样经40次循环氧化后于扩散阻挡层界面处开裂;45次循环氧化后,包覆涂层部分断落.利用Oxx公式能很好地解释涂层/基体或涂层/扩散阻挡层界面的破坏;对于快冷循环氧化,还要考虑在循环过程中的热应力累积效应.
关键词:
NiCrAlY涂层
,
扩散阻挡层
,
循环氧化
,
界面
,
失效机理
李美姮
,
孙晓峰
,
张重远
,
胡望宇
,
侯桂臣
,
管恒荣
,
胡壮麒
稀有金属材料与工程
采用磁控溅射方法在Ni基单晶高温合金上沉积NiCrAlY涂层,研究了真空热处理及高温氧化过程中,NiCrAlY涂层/Ni基单晶合金界面显微结构的变化及元素扩散行为.结果表明,原始涂层成分分布比较均匀,各元素分布在涂层/基体界面呈陡然变化.真空热处理时,涂层与基体间发生互扩散,NiCrAlY涂层的显微结构和相结构发生变化:涂层/基体界面区出现互扩散层(内、外扩散层);出现((-Ni3Al 和(-Cr两新相,导致涂层局部区域富Cr.1 000℃氧化200h后,涂层/基体界面区的互扩散层增厚,并且在其下的基体中出现扩散影响层.Ta在涂层中扩散时,置换了部分((-Ni3Al相中的Al,导致((相的晶格常数a0增大.
关键词:
NiCrAlY涂层
,
Ni基单晶高温合金
,
互扩散
,
显微结构
郭策安
,
张健
,
郭秋萍
,
张兆良
电镀与精饰
doi:10.3969/j.issn.1001-3849.2013.05.001
用电弧离子镀方法在炮钢表面制备NiCrAlY涂层,涂层在空气中950℃恒温氧化100h,借助X-射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪对涂层表面氧化膜进行分析,检测其高温抗氧化能力.结果表明,电弧离子镀NiCrAlY涂层950℃空气中氧化100h后表面形成Al2O3 Fe2O3和NiCr2O4三种氧化物,涂层大大提高了炮钢的高温抗氧化性；涂层中的Ni元素与基体中的Fe元素发生剧烈互扩散而在界面两侧呈均匀梯度分布,Cr元素在界面富集,Al元素在界面与O反应形成较致密的Al2O3氧化层；由于扩散和氧化作用,涂层中的相由原来的β-NiAl、γ'-Ni3 Al、γ-Ni与α-Cr变为γ'-Ni3 Al、(Ni,Fe)、(Fe,Ni)与α-Cr.
关键词:
炮钢
,
电弧离子镀
,
NiCrAlY涂层
,
高温抗氧化
张玉娟
,
孙晓峰
,
金涛
,
刘敏
,
管恒荣
,
胡壮麒
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2003.01.005
低压等离子喷涂(LPPS)NiCrAlY涂层在1 100 ℃恒温氧化100 h,氧化动力学曲线为抛物线状,氧化速率常数kp=0.52×10-6 mg-2*cm-4*s-1,涂层表面生成α-Al2O3保护膜,并有Y富集其中.氧化初期,氧化膜中夹杂少量θ-Al2O3,很快转变成α-Al2O3.氧化膜随氧化时间的延长而增厚,并局部与基体开裂、剥落,剥落后的涂层表面有孔洞和粘结脊的印记.
关键词:
低压等离子喷涂
,
NiCrAlY涂层
,
恒温氧化
,
表面氧化膜
周宏明
,
易丹青
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2007.12.016
采用电弧离子镀在钴基高温合金K640基体上制备了NiCrAlY涂层,并进行了真空退火处理.通过X射线衍射、扫描电镜和能谱分析等技术对涂层的相结构和基体及涂层在1 000℃下的抗循环氧化行为进行了研究.结果表明:沉积态涂层主要由γ-Ni、γ1-A1Ni3和β-NiAl等物相组成,元素分布均匀;涂层真空退火后衍射峰尖锐,晶粒明显长大,主要由γ-Ni、γ'-AlNi3、β-NiAl和α-Cr以及极少量的Cr23C6组成.涂层在循环氧化过程中形成Al2O3保护膜,经过100次循环后Al2O3氧化膜仍然完好.真空退火可使溅射涂层表面较早生成保护性能良好的α-Al2O3氧化膜,提高了涂层的抗氧化性能.
关键词:
电弧离子镀
,
NiCrAlY涂层
,
循环氧化
,
表面氧化膜
胡国海
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2007.11.021
采用正交试验法,探讨了电弧喷涂参数对NiCrAlY涂层组织性能的影响规律,借助粘接强度、粗糙度等性能参数,比较了每个因素对应的不同水平的k值,获得了最佳工艺参数为:喷涂电压32 V,喷涂电流200 A,喷涂空气压力0.48 MPa,喷涂距离120 mm,送丝速度60～80 mm/min,喷枪移动速度20～25 mm/s,零件转速300 r/min.并使用统计分析法(SPC)进行了验证.
关键词:
电弧喷涂
,
涂层性能
,
NiCrAlY涂层
,
航空发动机零件
