李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
赵为纲
,
李臻熙
,
曹春晓
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.12.007
在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990-1080℃、0.001-70 s-1变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结果表明, α+β两相区的较佳变形参数为990-1008℃、0.001-0.02 s-1,以990℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为超塑性.在β单相区,中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030-1080℃、0.001-0.1 s-1,以1060-1080℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为动态再结晶;而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020-1060℃、0.004-0.6 s-1,以1040-1050℃、0.016-0.07 s-1附近为最佳,其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内,其参数范围为1000-1080℃、4.0-70 s-1,在该失稳区会出现β晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001 s-1附近时,在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化.
关键词:
TC11钛合金
,
Murty准则
,
加工图
,
微观组织
,
变形机制
,
流变失稳
,
工艺优化
郭胜利
,
李德富
,
陈东
,
王浩伟
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2009.05.019
在Gleeb-1500D热模拟机上对原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料进行热压缩实验,基于动态材料模型的Murty准则建立了复合材料的加工图.结果表明,加工图上有一个失稳区大致出现在应变速率高于0.316 s-1的区域,试样在失稳区压缩后增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶.结合加工图和挤压工艺确定挤压温度为520℃,挤压速度为5.8 mm·s-1(应变速率为0.1 s-1);挤压棒材表面质量良好无裂纹等缺陷,棒材中增强体颗粒和基体界面结合良好,基体合金中存在完整的等轴晶.这表明,采用Murty准则优化的热挤压工艺参数较合理.
关键词:
TiB2/6351复合材料
,
加工图
,
挤压
,
Murty准则
向嵩
,
谭智林
,
梁益龙
材料热处理学报
利用Gleeble-3800热/力模拟机对Nb-V-Ti低碳微合金钢进行高温单道次热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图研究该钢种在变形温度900～1150℃,应变速率0.01～10 s-1,工程应变70％下的组织特性.研究表明:功率耗散效率大于32％的峰区对应变形温度1024～1132℃、应变速率0.18～2.00 s-1,该区域为典型的等轴动态再结晶组织,为最佳热加工区域;失稳区对应900～930℃,0.1～2 s-1以及966～1150℃、1.45～10 s-1两个区域范围.
关键词:
低碳微合金钢
,
热加工
,
加工图
,
动态再结晶
,
Murty准则
李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
赵为纲
,
李臻熙
,
曹春晓
金属学报
在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990-1080℃、0.001-70 s-1变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象, 并优化该合金的高温变形参数.结果表明, α+β两相区的较佳变形参数为990-1008℃、0.001-0.02 s-1, 以990℃、0.001 s-1附近为最佳, 其变形机制为超塑性. 在β单相区, 中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030-1080℃、0.001-0.1 s-1, 以1060-1080℃、0.001 s-1附近为最佳, 其变形机制为动态再结晶; 而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020-1060℃、0.004-0.6 s-1, 以1040-1050℃、0.016-0.07 s-1附近为最佳, 其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内, 其参数范围为1000-1080℃、4.0-70 s-1, 在该失稳区会出现晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001 s-1附近时, 在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化.
关键词:
TC11钛合金
,
null
,
null
,
null
