花小省
,
杨钢
,
汪力
,
王鲁
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20150003
研究了二次固溶温度对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN钢力学性能的影响.结果表明,二次固溶温度为970和1 020℃时,原奥氏体晶界分布着大量连续的M23C6,晶界阻碍位错运动,屈服强度较高,裂纹沿晶界扩展,抗拉强度较低,塑性很低.二次固溶温度为1070和1100℃时,原奥氏体晶界对位错的阻碍作用降低,屈服强度较低,残余奥氏体的TRIP效应较大,抗拉强度较高,塑性很高.
关键词:
1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN
,
二次固溶温度
,
力学性能
,
M23C6
,
残余奥氏体
张丽
,
李学峰
,
张忠文
,
李新梅
腐蚀与防护
采用金相显微镜、SEM和XRD研究了新型耐热钢HR3C钢的显微组织,并通过电化学动电位再活化(EPR)法研究了HR3C钢的晶间腐蚀敏感性.结果表明,供货状态下HR3C钢组织为单一的奥氏体组织,少量细小且不连续的析出相主要为M23 C6和Nb(C,N)化合物;电化学动电位再活化曲线去极化过程中没有明显的峰值,奥氏体晶界未出现腐蚀痕迹和腐蚀沟槽,表明供货状态下HR3C钢具有优异的抗晶间腐蚀性能.
关键词:
HR3C钢
,
晶间腐蚀
,
M23C6
,
电化学动电位再活化(EPR)
张忠文
,
李新梅
,
邹勇
,
杜宝帅
腐蚀与防护
利用电化学动电位再活化法，研究了经与50℃时效处理Super304H不锈钢晶间腐蚀敏感性的变化。结果表明，时效处理Super304H晶间腐蚀的主要原因是M23C6沿晶析出；M23C6在晶界的析出速度和析出量均随时间而变化，时效初期M23C6析出最快，晶间腐蚀敏感性快速增大，随时效时间延长M23C6析出数量增加，晶间腐蚀敏感性不断增大，增大速度与M23C6相对析出量增速有关。此外，M23C6不仅沿晶析出引发贫Cr型晶间腐蚀，在晶内析出也会导致周围贫Cr，促进腐蚀发生。
关键词:
Super304H不锈钢
,
时效处理
,
晶间腐蚀
,
M23C6
,
电化学动点位再活化法
龚志华
,
定巍
,
王宝峰
材料热处理学报
利用高温拉伸试验机测试了S30432钢650 ℃长时时效过程中的高温力学性能,利用光学显微镜OM、扫描电镜SEM、X射线衍射XRD、透射电镜TEM等方法观察了其微观组织和析出相,研究了析出相对S30432高温性能的影响规律.高温拉伸试验结果表明,在长时时效过程中S30432钢的强度降低不明显,但其塑性在时效100 h后急剧下降.微观组织观察表明,在长时时效期间,大量析出的M23C6相、纳米级的富铜相以及MX相共同阻碍位错和晶界的运动,抵消了因高温下位错密度降低、孪晶减少引起的强度降低,因此强度下降不明显;随着时效时间延长,尤其是当时效时间超过100 h后,大量M23C6在晶界析出并聚集长大,弱化晶界,从而导致塑性急剧下降.
关键词:
长时时效
,
高温性能
,
M23C6
,
富铜相
周思源
,
郑文杰
,
宋志刚
,
张立波
,
丰涵
钢铁
研究了不同碳含量对脱敏态690合金显微组织和力学性能的影响,并对合金的强化机制进行了分析。研究结果表明：碳质量分数在0.011%～0.033%的范围内时,随着其含量的增加,脱敏态690合金的晶界析出物形貌由细小半连续的颗粒逐渐转变为粗大分散的颗粒;主要析出物为M23C6富铬碳化物,M23C6析出物的质量分数从0.181%增加到0.541%。同时,随碳含量的增加,脱敏态690合金的平均晶粒尺寸从23μm减少到10μm;室温抗拉强度从702.5MPa增加到810MPa;屈服强度从300MPa增加到402.5MPa。细晶强化是690合金的主要强化方式。
关键词:
碳含量
,
显微组织
,
力学性能
,
强化机制
,
M23C6
孟宪林
,
胡锐
,
唐斌
,
王川云
,
寇宏超
,
李金山
材料科学与工艺
为研究新型Ni-Cr-W合金的扩散连接界面组织特征,采用Cu、Ni、Cu/Ni/Cu箔作中间层,在950℃、30 MPa、45 min条件下利用真空扩散连接技术对此合金进行了焊接,并与直接扩散连接形成对比,分析了不同中间层材料对新型Ni基合金扩散连接界面显微组织及元素扩散浓度分布的影响.结果表明:直接扩散连接接头处存在明显的孔洞及二次碳化物M23C6,阻碍了元素的充分扩散,连接界面质量较差;采用Cu箔中间层时,界面连接良好且形成了厚度为1.3 μm的反应层;以Ni箔作中间层时,扩散界面连接良好但无明显反应层存在;而以Cu/Ni/Cu作中间层时,Ni-Cr-W/Cu界面上有较薄反应层生成,Cu/Ni界面则形成厚度达9μm的无限固溶体层,对比分析表明,高温合金晶界处M23C6的大量析出严重阻碍了Cu原子的扩散.
关键词:
扩散连接
,
Ni-Cr-W合金
,
中间层
,
界面
,
显微组织
,
M23C6
张芮辉
,
张弛
,
夏志新
,
杨志刚
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00178
基于T91钢传统的“正火+回火”热处理制度,在Thermal-Calc软件热力学计算的辅助下,通过在正火与回火热处理间引入850℃等温处理,设计了2种新的热处理制度.研究了3种不同热处理制度下T91钢中析出相的尺寸及分布规律.与传统“正火+回火”处理制度相比,新设计的热处理制度使得钢中M23C6碳化物的尺寸由350 nm降至250 nm左右,并使MX碳氮化物的数密度有所增加.通过Thermal-Calc模拟计算,M23C6碳化物析出相变的驱动力随着C含量的降低而增加.利用经典晶界形核理论并结合Thermal-Calc计算结果,定量描述了M23C6碳化物形核率与C含量的关系,较好地解释了M23C6碳化物的细化原因.
关键词:
T91钢
,
析出相
,
M23C6
,
形核率
彭志方
,
任文
,
杨超
,
陈方玉
,
刘鸿国
,
彭芳芳
,
梅青松
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00077
研究了HR3C钢不同运行态过热器管样晶界碳化物M23C6相参量(面积分数φM23C6和等效宽度W)的变化与脆化的关系.利用ASTM E112规范奥氏体钢晶粒度评级卡片测算出各级别晶粒度(GL)对应的二维图像晶界总周长(Lbg),并拟合出两者的关系Lgb(GL);利用各管样的扫描电镜二次电子(SEM-SE)像,得到了对应的φM23C6及W,从而建立了W与GL和φM23C6的关系(W(GL,φM25C6));再结合Charpy冲击实验,获得了冲击值(aKV)与W的关系(aKV(W));此外,利用纳米压痕仪测定了晶界的弹性模量(Er).结果表明,所有管样冲击断口均呈沿晶断裂形貌;当φM23C6一定时,GL越小,W越大,其Er也越大,对应的aKV越小,即晶界脆化倾向越大.揭示了晶界M23C6片等效宽度的增大(粗化)导致脆化的实质.
关键词:
HR3C钢
,
脆化
,
M23C6
,
等效宽度
,
Charpy冲击值
强少明
,
江来珠
,
李劲
,
刘天伟
,
吴艳萍
,
蒋益明
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00117
利用TEM,EDS和SAED等分析方法,研究了11Cr铁素体不锈钢409L在600℃敏化下析出物特性,并将双环电化学动电位再活化法(DL-EPR)用于评价409L钢的晶间腐蚀敏感性,通过研究DL-EPR的扫描速率、介质成分、介质温度对测试结果的影响,对该方法进行了优化,并用该优化法研究了敏化处理对409L钢晶间腐蚀敏感性的影响.结果表明,敏化的409L钢发生晶间腐蚀是由于M23C6沿晶界析出.在最优化条件下,DL-EPR法能定量评价409L钢的晶间腐蚀敏感性且具有良好的重复性.随敏化处理时间延长,沿晶界析出的M23C6增多,晶间腐蚀敏感性也随之增强.
关键词:
11Cr铁素体不锈钢
,
双环电化学动电位再活化法
,
晶间腐蚀
,
M23C6
