金坤文
,
胡西云
,
徐娟
,
张金学
材料开发与应用
研究了M2(W6Mo5 Cr4V2)高速钢经激光熔凝淬火和570℃一次回火处理前后的强化层硬度变化和表面粗糙度,并对M2高速钢插齿刀的激光熔凝淬火加工部位进行了分析优化,讨论了刀具经激光强化及精加工后刀刃部位的显微硬度变化规律.试验研究表明:经过不同工艺参数组合的激光熔凝淬火后,试样得到不同的表面硬度,再经过一次回火后,试样表面具有明显的二次强化效应,且粗糙度值较稳定;插齿刀前刀面刀刃部位显微硬度变化规律具有工程适用性,为优选出最佳激光工艺参数及工艺方法提供了实验依据.
关键词:
M2高速钢
,
一次回火
,
插齿刀
,
显微硬度
王位
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蔡珣
,
陆明炯
,
陈秋龙
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2001.02.004
对比了分别经可控渗氮、离子注入形成TiN及可控渗氮+离子 注入Ti2+后，M2高速钢精冲模的使用寿命。结果表明，采用可控渗氮+离子注入Ti 2+的复合处理工艺，可使零件的使用寿命获得明显提高。断口分析、表面硬度测试、 金相分析、XRD和AES分析表明，寿命的提高是由于：（1） 用Jonsson经验公式算得 的该TiN注入层的真实硬度为HV3000，TiN的超高硬度是寿命提高的根本原因；（2 ） 该复合工艺可使M2高速钢表面TiN注入层获得较厚较硬的氮化过渡层，增强了膜基间 的结合力，从而提高了零件的抗磨损和抗冲击性能；（3） 渗氮层增加了钛离子的注入深 度，获得了更宽的TiN改性层，用JT-PRⅡ所得到的模拟计算结果与此吻合得很好
关键词:
可控渗氮
,
离子注入
,
TiN改性层
,
M2高速钢
,
计算 机模拟
王维青
,
潘复生
,
汤爱涛
,
石宝东
材料导报
通过金相、扫描电镜、X射线衍射、能谱分析等方法对添加不同Si量的M2高速钢中的共晶碳化物进行了精细研究.结果表明,添加1%Si后,M2高速钢铸态组织中共晶碳化物的类型和形貌都没有明显变化,仍以层片状M2C碳化物为主;添加2%和3%Si后,铸态组织中的共晶碳化物变为"鱼骨"状M6C碳化物,层片状M2C共晶碳化物已完全消失;此外,随着含Si量的增加,高速钢铸态组织枝晶间距减小.
关键词:
M2高速钢
,
铸态组织
,
碳化物
,
Si
周雪峰
,
方峰
,
涂益友
,
蒋建清
,
徐辉霞
,
朱旺龙
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00621
采用OM,TEM,SEM,EBSD,XRD等手段,分析了不同Al加入量(0％,0.6％,1.2％)的M2高速钢的铸态组织,研究了Al对高速钢凝固组织转变特别是共晶碳化物形貌和微观结构的影响规律.结果表明,M2高速钢铸态组织主要由位错型马氏体和M2C共晶莱氏体组成.过量Al(1.2％)促进大量铁素体和针状碳化物形成.Al提高了共晶碳化物的分布均匀性,促进M2C形貌由纤维状转变为片状,并使碳化物微观结构发生明显改变.片状碳化物表面平行于(0002)晶面,内部存在微孪晶、层错等缺陷,片层之间具有不同的晶体取向,而纤维状碳化物内部缺陷极少,呈单晶取向.与纤维状碳化物相比,加A1后形成的片状碳化物高温加热时不易团球化,对碳化物尺寸细化不利.添加过量Al(1.2％)形成的铁素体无法通过常规热处理消除,使高速钢淬火硬度显著降低.
关键词:
M2高速钢
,
Al
,
凝固组织
,
M2C共晶碳化物
,
微观结构
余玖明
,
张林伟
,
邹晋
,
付青峰
,
周喆
,
陆磊
材料保护
为进一步提高高速钢工模具的性能,首次利用脉冲爆炸-等离子体(PDT)技术对M2高速钢进行了表面改性,利用SEM、XRD分析了M2高速钢经PDT处理前后的表层组织和相结构,采用显微硬度计、摩擦磨损试验机及极化曲线研究了M2高速钢经PDT处理前后的显微硬度、耐磨性能和耐蚀性能.结果表明:PDT处理使M2高速钢表层发生马氏体α'-Fe向奥氏体γ-Fe的相转变过程,随着PDT处理脉冲个数的增加,奥氏体含量增加,且部分碳化物固溶于奥氏体中;经PDT处理后,M2高速钢表面形成平均厚度为8.9 μm的改性层,改性层组织细小致密,碳化物颗粒细小且分布均匀;在PDT处理过程中的爆炸冲击产生的高温高压作用下,高速钢表层在深度达100 μm范围内显微硬度得到提高,耐磨性能最多提高了2.3倍,耐腐蚀性能也明显改善.
关键词:
脉冲爆炸-等离子体
,
M2高速钢
,
表面改性
,
组织结构
,
摩擦磨损
,
耐蚀性
王宇星
,
陈凯南
,
周艳
,
楼白杨
材料科学与工程学报
doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.05.007
采用闭合场非平衡磁控溅射离子镀技术,在M2高速钢表面制备CrTiAlN多层薄膜.利用XRD、SEM、EDS和球-盘式摩擦磨损试验机研究薄膜微观结构和高温摩擦磨损性能.结果表明:CrTiAlN薄膜均匀致密,呈FCC结构.高温摩擦磨损试验表明:从室温到600℃,随着温度升高,薄膜摩擦系数先增大后减小,磨损量和磨损率随着温度升高而增加,CrTiAlN薄膜在600℃环境下的磨损形式主要是氧化磨损和磨粒磨损.
关键词:
CrTiAlN多层薄膜
,
CFUMSIP
,
高温摩擦磨损性能
,
M2高速钢
迟宏宵
,
徐辉霞
,
方峰
,
蒋建清
,
朱旺龙
,
马党参
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20150053
在Gleeble-3800热模拟机上进行了高速工具钢W6Mo5Cr4V2 (M2)钢热模拟试验,测试了从650℃到1 250℃温度M2钢的高温力学性能,得到了抗拉强度曲线和热塑性曲线,观察了不同温度下试样的金相组织和断口形貌.试验结果表明:M2高速钢的零塑性温度为1220℃,零强度温度为1 250℃.良好的塑性温度区为950～1 150℃,脆性区主要为1175℃至熔点,在850～950℃存在一个较弱的脆性区.在800℃附近,还存在一个良好的低温超塑性区.分析表明,M2高速钢的高温力学性能与基体组织的相变、碳化物的溶解和低熔点碳化物的熔化有很大关系.
关键词:
M2高速钢
,
高温力学性能
,
热塑性
,
热模拟试验
占礼春
,
迟宏宵
,
马党参
,
付锐
,
蒋业华
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.07.006
研究了传统电渣重熔工艺(ESR)和电渣重熔连续定向凝固技术(ESR-CDS)所得到的M2高速钢铸态显微组织.结果表明:采用ESR工艺得到铸态组织边部为树枝晶且部分出现了三次枝晶,心部为粗大的等轴晶,晶粒之间有网状碳化物,铸锭的偏析较为严重,经深腐蚀凝固组织基体与碳化物过渡区较为疏松、粗糙,部分基体内部出现了细小的裂纹.而采用ESR-CDS工艺得到铸态组织边部和心部都以较为细小的树枝晶为主,组织中存在比较多的“不连续的复合规则型”的碳化物,组织较为均匀,经深腐蚀,碳化物与基体过渡区圆滑.
关键词:
电渣重熔连续定向凝固
,
M2高速钢
,
铸态组织
李彦军
,
姜启川
,
何镇明
,
赵宇光
,
葛僚海
材料研究学报
研究了A1在M2高速钢凝固过程中的行为及其对凝固组织的影响.结果表明,A1具有扩大δ铁素体区,促进以往状树枝晶方式结晶的作用;A1在M2钢中呈负偏析分布,并参与形成M2C共晶碳化物.A1还降低共晶碳化物的分解温度,使共晶碳化物在高温加热时易于分解和粒化.
关键词:
铝
,
null
,
null
,
null
