刘洪喜
,
周荣
,
汤宝寅
材料热处理学报
利用掠入射X射线衍射(GIAXRD)研究了GCr15轴承钢表面等离子体浸没离子注入与沉积(PⅢ＆D)氮化钛(TiN)薄膜后膜层表面的应力状态.用X射线衍射(XRD)分析了处理后膜层的化学组成.探讨了薄膜厚度和掠入射角对表面膜层中应力变化规律的影响.结果表明,表面膜层中主要存在TiN相,同时含有少量的TiO2和钛氮氧的化合物.不同工艺下,TiN/GCr15轴承钢试样表面膜层中存在的应力均为压应力;且应力值随着掠入射角度的增大而减小,随着薄膜厚度的增加而降低.
关键词:
等离子体浸没离子注入与沉积(PⅢ＆D)
,
掠入射X射线衍射(GIAXRD)
,
TiN薄膜
,
残余应力
,
GCr15钢
梁洋杰
,
陈卓
,
汪宏斌
,
王嵘
,
沙小建
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2011.02.002
研究了热镦Φ45mm GCr15钢球球坯实物垂直赤道截面的纤维组织流线特征,利用三维有限元软件DEFORM-3D模拟金属流动方向,两者吻合较好.进一步模拟了长径比在1.63-2.59范围变化时,不同的圆棒料尺寸对球坯质量的影响.结果表明,长径比为1.78时获得的球坯质量最佳.
关键词:
DEFORM模拟
,
长径比
,
热镦钢球
,
GCr15钢
邓小虎
,
张立文
,
曲周德
材料热处理学报
建立了一类双道次热变形过程的二维元胞自动机模型.模型综合考虑了热变形过程涉及的动态再结晶、静态回复、静态再结晶、亚动态再结晶和晶粒长大等单个的物理现象.利用模型对GCr15钢的双道次热压缩过程进行了模拟,讨论了变形温度、应变速率、初始晶粒尺寸、第一道次变形量以及道次间隔时间对微观组织演变、流变应力行为和再结晶动力学的影响.将模拟结果和已获得的实验结果进行比较,吻合较好.
关键词:
GCr15钢
,
双道次热压缩
,
微观组织演变
,
元胞自动机
孙有社
,
赵长伟
,
孙素环
,
佟德昌
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2002.04.008
用浸水快冷模拟轧后快冷,研究了快冷工艺参数对GCr15钢最终组织和碳化物的影响.结果表明,控制终冷温度在700～500℃范围内,能够改善淬火后碳化物的大小及分布,碳化物颗粒细小,分布均匀,碳化物网状级别由2.0级下降到1.0级,球化级别由1.0级提高到2.0～2.5级.在相同的热处理工艺下,浸水快冷球化退火后淬回火试样的硬度比热轧空冷样的有所提高.
关键词:
GCr15钢
,
热处理
,
组织
,
快冷
葛海平
,
朱祖昌
,
顾剑锋
,
姚新
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2004.03.001
以不同的激光输出功率,对试样进行扫描处理(激光束移动速度为20mm/s),并对处理后试样的尺寸变形、沿深度方向上硬度分布进行了测试.结合不同深度位置的显微组织,分析了激光扫描处理后试样表面显微硬度沿深度的变化规律,探讨了硬度与显微组织相对应的激光加热区内的各个子区域(完全淬硬区、过渡区、热影响区)的划分、形状和大小.
关键词:
激光表面处理
,
GCr15钢
,
显微硬度
,
显微组织
材料导报
就喷射成形GCr15钢的显微组织及晶粒大小对其超塑性的影响进行了研究.结果显示,喷射成形GCr15钢具有细小等轴晶组织.喷射态GCr15钢在790℃C和2.5×10-4s-1应变速率条件下进行拉伸,延伸率为119%.喷射态GCr15钢经过淬回火处理,晶粒明显细化,在700℃C和2.5×10-4s-1条件下拉伸,其延伸率可达671%.淬回火处理试样再经过等温锻造加工,晶粒显著长大,在同样的700℃C和2.5×10-4s-1条件下拉伸,延伸率由原先的671%下降到392%.由此可见,超塑性与晶粒大小的变化确实密切相关,本研究的TEM观察结果亦已证实晶粒大小的变化.
关键词:
喷射成形
,
GCr15钢
,
显微组织
,
超塑性
吉志宽
,
王静
,
许桢
材料保护
为了了解GCr15钢的冲击损伤状态,采用自制的冲击磨损试验机、扫描电镜(SEM)及Taylor Hobson粗糙度轮廓分析仪研究了5 kg电磁杆和13.2 N冲击载荷下GCr15钢在干接触,CKD220油、海水和海水/CKD220油(1:1)混合润滑下的表面损伤行为.结果表明:冲击使GCr15钢表面发生了塑性变形和磨损,塑性变形存在于冲击的每一阶段;冲击凹坑深度及体积随冲击次数的增加呈增大趋势,干接触时凹坑最浅,海水润滑时最深,CKD220油润滑时凹坑深度略大于海水/CKD220油混合润滑时;海水/CKD220油混合润滑的凹坑内部形貌既不同于干接触,也不同于CKD220油或海水润滑下的凹坑内部形貌.
关键词:
冲击磨损
,
GCr15钢
,
损伤
,
润滑方式
,
塑性变形
