张毅
,
许倩倩
,
李瑞卿
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
中国稀土学报
doi:10.11785/S1000-4343.20130611
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr和Cu-Cr-Zr-Ce合金在应变速率为0.001～10 s-1、变形温度为650～ 850℃的高温变形过程中的流变应力行为进行了研究.利用光学显微镜分析了合金在热变形过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.升高变形温度以及降低应变速率,均有利于Cu-Cr-Zr和Cu-Cr-Zr-Ce合金的动态再结晶发生.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了两种合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为392.5和495.8 kJ·mol-.稀土元素Ce的加入能够细化Cu-Cr-Zr合金晶粒,而且能够促进Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶.
关键词:
Cu-Cr-Zr
,
Cu-Cr-Zr-Ce
,
高温压缩
,
动态再结晶
,
热激活能
,
稀土
李瑞卿
,
田保红
,
张毅
,
刘勇
,
刘平
,
许倩倩
,
段秋华
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2013.14.014
Cu-Cr-Zr系合金是一类高强度高导电集成电路用引线框架铜合金.在Gleeble-1500D热模拟实验机上,采用等温压缩实验研究了Cu-Cr-Zr-Ce合金在变形温度为600～800℃、应变速率为0.01～5s-1条件下的流变应力的相互变化规律,测定了其真应力-应变曲线,并利用光学显微镜分析了合金在热压缩过程中的组织演变规律.结果表明,Cu-Cr-Zr-Ce合金的真应力-真应变曲线呈现典型的动态回复特征,其流变应力和峰值应力随变形温度的降低和应变速率的提高而增大;且变形温度越高,应变速率越小,合金越容易发生动态回复和再结晶.在上述实验基础上,基于流变应力、应变速率和温度的相关性,计算出了该合金热压缩变形时的热变形激活能Q,并建立了其等温压缩塑性变形过程的流变应力与变形温度和应变速率之间关系的本构方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ce合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
动态回复
李瑞卿
,
张毅
,
田保红
,
刘勇
,
许倩倩
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,通过高温等温压缩试验,研究了在变形温度为600～800℃、应变速率为0.01 ～5 s-1条件下Cu-Cr-Zr-Ce合金的流变应力的变化规律,测定了其真应力-应变曲线,并利用光学显微镜分析了合金在热压缩过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:Cu-Cr-Zr-Ce合金的流变应力和峰值应力随变形温度的降低和应变速率的提高而增大;且变形温度越高,应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ce合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
动态再结晶
张毅
,
许倩倩
,
李瑞卿
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr合金和Cu-Cr-Zr-Ce合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650 ～850℃的高温变形过程中的流变应力行为进行了研究.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.从流变应力、应变速率和温度的相关性,利用逐步回归的方法建立了两种合金的流变应力方程.稀土元素Ce的加入能够细化Cu-Cr-Zr合金晶粒,而且能够促进Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶.根据动态材料模型计算并分析了两种合金的热加工图,利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数,利用热加工图分析了两种合金不同区域的高温变形特征以及组织变化.对比分析后得出稀土元素Ce的加入能够优化Cu-Cr-Zr合金的热加工性能.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ce合金
,
高温压缩
,
流变应力方程
,
动态再结晶
,
热加工图
