陈焕德
,
刘东升
钢铁
提出一种低碳微合金MnCuNiCrMo钢,测试了其过冷奥氏体连续冷却相变(CCT)曲线,分别研究未再结晶区变形量、冷却速率对其相变行为的影响.使用厚板坯连铸(CC)—钢板控轧控冷(TMCP)工艺流程,在5m宽厚板工业生产线上成功开发出60 mm特厚Q500qENH桥梁钢板.开发钢板的显微组织为细密粒状贝氏体(GB)+针状铁素体(AF)+多边形铁素体(PF);横向室温屈服强度大于560MPa,抗拉强度大于660MPa,伸长率大于20％;Z向面缩率大于76％;-40℃下纵向Charpy冲击吸收能量(KV2)大于170J;零塑性温度为-85℃.
关键词:
CCT
,
TMCP
,
Q500qENH
,
特厚耐候钢板
张韵
,
章静
,
潘红波
,
于同仁
,
郭湛
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20150022
采用热力模拟试验机、光学显微镜、显微硬度计研究了耐蚀钢12CuCrNiV在不同冷却速率下的连续冷却组织转变规律,并绘制其CCT曲线,同时研究了形变温度和冷却速度对耐蚀钢热变形后的组织和硬度的影响规律.结果表明:连续冷却转变情况下,耐腐蚀钢在冷速小于15℃/s时,有铁素体转变;冷速小于1℃/s时,有珠光体转变;冷速在0.5～20℃/s之间时,有贝氏体转变.控制冷速在5～15℃/s可得到铁素体和贝氏体复相组织.随变形温度的降低,试验钢形变过程中形变诱导铁素体相变现象显著,且伴随有M/A岛生成;随冷却速度的增高,形变诱导相变现象减弱,M/A岛数量减少.与连续冷却试验相比较,形变诱导析出现象明显,其硬度增量为40～50 HV,形变可使试验钢的析出向更高冷速移动.
关键词:
耐蚀钢
,
CCT
,
热力模拟
,
连续冷却转变
,
形变诱导析出
郑跃强
,
唐兴昌
,
李积鹏
,
王云平
钢铁研究
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140368
在实验室试制了X120管线钢,并绘制了X120管线钢的连续冷却转变曲线.结果表明:热轧态时试验钢的屈服强度平均值为905MPa,抗拉强度平均值为980 MPa,伸长率平均值为17％,屈强比为0.92,-20℃的冲击功平均值为90J.经600℃回火2h后,试验钢的屈服强度平均值达到了950MPa,抗拉强度平均值达到了1000 MPa,伸长率平均值为18％,屈强比为0.95,-20℃的冲击功平均值为95J.经过压缩后,冷却速度为5℃/s时试验钢的组织即全部为板条贝氏体组织,而该组织为X120级管线钢中的理想组织.
关键词:
X120管线钢
,
组织
,
力学性能
,
CCT
段丽丽
,
张铮
,
李晓成
,
吴晓春
材料热处理学报
对新开发大截面贝氏体塑料模具钢SDP2在极低冷速下的过冷奥氏体连续冷却转变过程和相变动力学进行了研究.采用DIL805A高精度差分热膨胀仪测量SDP2钢线膨胀行为,利用SEM分析冷却转变产物;根据JMA公式计算SDP2钢贝氏体相变激活能和Avrami指数.结果表明,SDP2钢过冷奥氏体连续冷却过程包含珠光体、贝氏体和马氏体转变,而无铁素体转变;当冷速大于0.02C/s时,转变产物以下贝氏体或马氏体为主;小于0.02℃/s时,以上贝氏体或粒状贝氏体为主,并出现珠光体.SDP2钢贝氏体转变的激活能为117 k J/mol,SDP2钢在不同冷速下贝氏体转变动力学指数Avrami指数n≈2 ～3,经分析计算所得的Avrami指数值所对应的显微组织形态和实验所观察到的显微组织相符合.
关键词:
塑料模具钢
,
CCT
,
贝氏体相变
,
热膨胀
,
动力学
赵勇桃
,
董俊慧
,
张韶慧
,
刘宗昌
材料热处理学报
利用热膨胀法,通过Gleeble1500热模拟机测定了P92钢焊接连续冷却转变过程中的膨胀曲线.采用共聚焦显微镜,扫描电镜对不同冷却速度下的试样进行显微组织观察及分析;利用显微硬度计测量了不同冷速下的显微硬度.通过对P92钢连续冷却特性分析和比较得出P92钢的焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT曲线).结果表明,P92钢的焊接CCT曲线分为两个区域,在高温区的类珠光体转变区,在低温区的马氏体转变区.P92钢在0.01 ～0.1℃/s的冷速范围内获得类珠光体+马氏体+残留奥氏体的混合组织;当冷却速度大于等于0.5℃/s时,获得马氏体与残留奥氏体的混合组织.
关键词:
P92钢
,
显微组织
,
焊接
,
CCT
蔡恒君
,
高喆
,
宋仁伯
,
裴宇
,
于三川
材料热处理学报
用DIL805型热膨胀仪研究了低碳低合金高强钢(HSLA)奥氏体连续冷却过程的相变规律,用膨胀法结合金相法建立了实验钢奥氏体的连续冷却转变曲线(CCT),随着冷却速度的增加,实验钢的组织分别发生了铁素体转变、珠光体转变、贝氏体转变和马氏体转变.建立了相变点-冷却速度以及相变量-冷却速度之间的数学方程,并回归计算了拟合度较高的相变模型.结果表明,计算值与试验值之间能很好的吻合,证明了该相变模型的可行性.
关键词:
低碳低合金高强钢
,
CCT
,
冷却速度
,
相变模型
吴保平
,
黄运华
,
张跃
,
蔡珍
材料热处理学报
对高性能桥梁钢的成分进行了设计,并通过不同的控轧控冷工艺轧制成不同板厚的钢板。钢板经过回火后,进行了力学性能的测试及组织分析。结果表明,高性能桥梁钢回火后的强度较高,屈服强度达到600 MPa以上,伸长率达到20%以上。由于轧制工艺的不同,不同板厚的钢板冲击性能有较大的差距;显微组织主要由粒状贝氏体和板条贝氏体组成。测定了高性能桥梁钢的连续冷却转变曲线,结果表明：实际生产中,应将冷速控制在10～30℃/s,开始冷却温度约780℃,此时的相变组织为较均匀的贝氏体组织。
关键词:
桥梁钢
,
控轧控冷
,
贝氏体
,
CCT
岳重祥
,
白晓虹
,
刘东升
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.02.002
使用Gleeble 3800热模拟实验机研究了一种低C微合金SiMnCrNiMo钢的奥氏体连续冷却相变(CCT)行为,使用辊径750mm的二辊可逆实验轧机进行了系列TMCP实验,开发出F550高强度船板.生产F550船板的TMCP工艺为:在奥氏体再结晶区和未再结晶区进行两阶段轧制,精轧温度800～820℃,精轧压下率67％,轧后以14～18℃/s的速率冷却至350～500℃.钢板的显微组织为细密贝氏体,其屈服强度大于590MPa,抗拉强度大于700MPa,-60℃下Charpy冲击吸收能量高于230J.
关键词:
CCT
,
TMCP
,
低温韧性
,
F550高强度船板钢
张志明
,
周楠
,
李祥龙
物理测试
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0777.20160027
利用膨胀仪、Gleeble热模拟试验机对LNG低温钢筋静态连续冷却转变规律进行了研究,绘制了LNG低温钢筋静态连续冷却转变曲线,结合光学显微镜、显微硬度计分析冷却速率对其组织演变规律的影响.结果表明,在冷速不小于20℃/s时,得到针状铁素体和贝氏体组织,随着冷速的提高,针状铁素体含量减少,贝氏体含量增多,贝氏体的形态由粒状转变成板条状.结合其组织和性能要求,轧后冷却速率宜控制在20～30℃/s区间.该结果为制定LNG低温螺纹钢的控制冷却工艺提供了重要的理论和技术参考.
关键词:
LNG低温钢筋
,
CCT
,
冷却速率
,
Gleeble热模拟试验机
