窦强将
,
赵子华
,
聂宝华
,
马婧
,
刘柯军
,
张峥
材料热处理学报
利用超声疲劳试验方法研究了不同回火温度对汽车轴用42CrMo调质钢疲劳性能的影响以及其裂纹萌生机理.结果表明,42CrMo调质钢的疲劳S-N曲线在106～109 cyc范围内存在平台,490℃回火后109 cyc的疲劳极限为600 MPa,520℃回火后109 cyc的疲劳极限为550 MPa.SEM断口观察表明42CrMo钢在高应力水平下疲劳裂纹倾向于在表面萌生,应力在疲劳极限附近疲劳裂纹倾向于在内部A12O3夹杂处萌生,疲劳后材料中的碳化物明显增加.TEM结果显示经过疲劳后屈氏体中板条的尺寸从原始的237 nm降低为138 nm.同时定量分析了夹杂尺寸与疲劳极限和疲劳寿命的关系.
关键词:
42CrMo钢
,
回火温度
,
超高周疲劳
,
Al2O3夹杂
乔海滨
,
刘林
,
赵新宝
,
汤鑫
,
张军
,
傅恒志
,
李相辉
,
曹腊梅
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.07.015
采用Thermo-calc热力学计算软件以及JMatPro分析软件对DD6镍基单晶高温合金真空感应熔炼过程中氧化物夹杂形成的热力学条件进行了计算分析.结果表明:DD6单晶高温合金熔化和凝固过程中形成的氧化物夹杂主要为Al2O3.热力学平衡状态下,熔化阶段和凝固阶段合金液中氧的活度分别在(3.21～14.0)×10-7,(1.63～4.89)×10-8 范围内.在真空度为0.1Pa时,采用CaO坩埚熔炼DD6合金将会造成熔体增氧和Al2O3夹杂的产生.为了使Al2O3夹杂含量降低至10×10-6以下,合金化开始前应将氧的含量控制在4.709×10-6以内.
关键词:
DD6
,
Al2O3夹杂
,
热力学计算
,
氧活度
杨进玲
,
彭其春
物理测试
针对镀锌板生产过程中常见的线状缺陷,利用扫描电镜和能谱分析对缺陷形成的机制进行分析.结果表明,炼钢过程Al2O3夹杂和结晶器保护渣卷入,造成冷轧板划痕和微裂纹,在后续镀锌过程中形成线状缺陷.综合考虑炼钢、轧制和镀锌各工序的影响因素,提出相应措施减少缺陷发生.
关键词:
镀锌板
,
线状缺陷
,
Al2O3夹杂
,
结晶器保护渣
田桂茹
,
陈常义
,
尹卫平
,
庞志忠
,
陈传磊
钢铁研究
为解决精炼含铝钢种浇注时浸入式水口堵塞的问题,对连铸水口堵塞结瘤物进行了取样分析,找出钙处理不利于低熔点C12A7的形成以及二次氧化和夹杂上浮不足的原因,制定了新的钙处理工艺、透气砖安装及全程保护浇注等措施.措施实施后降低了钢中w(O)(＜35×10-6),促进了夹杂上浮去除,避免了连铸过程中水口堵塞事故的发生.
关键词:
水口堵塞
,
钙处理
,
结瘤物
,
Al2O3夹杂
罗衍昭
,
季晨曦
,
邓小旋
,
潘宏伟
,
曾智
,
崔阳
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160373
通过优化调整保护渣成分,保护渣熔点由1222降至1188℃,黏度由0.26提高到0.32 Pa·s,并进行工业试验,利用Aspex对铸坯不同部位大于2μm的夹杂进行检测,发现铸坯边部和1/4宽、1/2宽、1/2厚度位置夹杂物均有所降低,同时热轧板卷表面临时封锁率由4.51%降低至2.55%.对采用改进保护渣后铸坯中不同部位夹杂物降低的原因进行分析,研究了保护渣吸附不同质量分数Al2O3夹杂后,保护渣熔化温度、黏度的影响规律,发现当添加Al2O3为12%时,保护渣A熔化温度最高至1259℃;保护渣B熔化温度为1203℃,保护渣A与B的黏度分别为0.79和0.59 Pa·s,黏度过大不利于吸附Al2O3夹杂.
关键词:
超低碳钢
,
保护渣
,
Al2O3夹杂
,
黏度
