王娜
,
周志敏
,
路贵民
,
赵大志
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2009.02.013
采用近液相线半连续铸造方法制备了Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu合金半同态锭坯,研究了浇注温度和铸造速度对锭坯微观组织的影响.合金熔体在750℃下浇注,组织不均匀,边部是细小的晶粒,1/2半径和中心部位是粗大的枝晶,最小晶粒直径25 μm,最大晶粒直径达220μm;660℃保温后浇注,可以获得适合半固态加工的均匀、细小的近球形组织,锭坯中心和边部组织差异小,平均品粒尺寸为36.5μm;铸造速度达150 mmm/min时有利于均匀、细小的近球形组织形成.结果表明,对于Al-1.2Mg-0.8Si-0.4Cu铝合金采用近液相线半连续铸造可以获得理想的半固态浆料.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
液相线半连续铸造
,
半固态浆料
,
微观组织
田妮
,
赵刚
,
王建军
,
黄涛
,
刘春明
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2010.02.013
采用拉伸、杯突实验结合DSC分析系统研究了Cu含量对汽车车身用Al-1.0Mg-1.0Si-(0.1～0.7)Cu-0.6Mn合金T4态薄板各类成形性指标及模拟烤漆处理后性能变化的影响规律.结果表明:随着Cu含量增加,T4态合金板材的强度单调增大,n值呈现出略有增大的趋势,延伸率、r值变化规律不明显,IE值单调下降,板材的拉胀成形性能变差;随着Cu含量增加,T4态合金板材烤漆前后的强度均单调增大,但合金板材模拟烤漆后表现出烤漆软化现象,且其软化量随Cu含量增加而逐渐增大,说明Cu含量增加不利于铝板烘烤硬化性能的发挥.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
汽车板
,
成形性
,
烤漆硬化性
吴跃
,
陈文琳
,
李伟
,
马勇
材料热处理学报
采用铸锭冶金法制备了Al-0.9Mg-0.6Si-0.7Cu合金,通过电导率测试、显微组织观察、力学性能测试、XRD物相分析以及α(Al)基体点阵常数的计算等方法研究了固溶温度(525～570℃)对该合金微观组织、力学性能和断口形貌的影响.结果表明,实验合金最佳的固溶时效工艺为555℃×45 min固溶水淬,185℃×5.5h时效;在此条件下,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率和电导率分别为396 MPa、377 MPa、19.5％和38.9％IACS.XRD物相分析表明,合金主要由α-Al基体和Mg2Si等合显微组成;通过基体点阵常数的精确计算,能较好地表征合金的固溶程度.固溶处理后残留的析出相粒子和再结晶程度是影响合金拉伸断口形貌的主要因素.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
固溶处理
,
显微组织
,
力学性能
,
断口形貌
何立子
,
陈彦博
,
崔建忠
,
张晓博
,
胡壮麒
稀有金属材料与工程
研究了Mn和Zr对新型Al-Mg-Si-Cu合金的显微组织和机械性能的影响,并采用XRD,EDAX和TEM分析了合金中析出相的类型和成分.结果表明:单独添加Zr,合金的强度降低,塑性提高;复合添加0.3%Mn和0.08%Zr,合金-T6的组织中出现了大量的粒状或条状AlCrMnFeSi相,合金的强度和塑性均有所提高;继续增加Mn和Zr的含量,由于合金中时效强化相--Mg2Si数量的显著减少和粗大AlCrMnFeSi相的增加,造成合金性能下降.
关键词:
Mn
,
Zr
,
Al-Mg-Si-Cu合金
,
组织
,
性能
田妮赵刚左良刘春明
金属学报
doi:DOI: 10.3724/SP.J.1037.2009.00799
针对汽车车身用Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板, 通过固溶、T4及退火处理控制其合金相组态, 采用拉伸实验结合TEM/EDS观察研究了薄板在拉伸变形过程中的应变强化指数$n$值的变化规律及其应变强化行为. 结果表明, Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板的拉伸真应力-真应变不完全满足Hollomon公式, 其对应于不同应变阶段的强化指数n各不相同; 塑性变形早期, 退火态合金薄板的应变强化效应最显著, 塑性变形后期, 固溶态合金薄板的应变强化效应最显著; 拉伸变形任意应变范围内, 固溶态合金薄板的应变强化指数n均高于T4态, 其原因是固溶态合金薄板位错滑移的切应力明显小于T4态合金薄板.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
automotive body sheet
,
strain hardening
,
strain hardening exponent
田妮
,
赵刚
,
黄涛
,
王建军
,
刘春明
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2010.02.012
采用金相、SEM/EDS、XRD等研究了Cu含量对汽车车身用Al-1.0Mg-1.0Si-0.6Mn(in wt.%)铝合金结晶相及合金板材晶粒的影响规律.结果表明:Al-1.0Mg-1.0Si-(0.1～0.7)Cu-0.6Mn合金中主要存在部分可溶的浅灰色不规则条块状Al8(FeMn)2Si和黑色条块状或骨骼状结晶相Mg2Si,及完全可溶的球状或椭球状主要含Al 1.9CuMg 4.1Si 3.3多相共晶产物;随着Cu含量增加,铸态合金中主要含Al1.9CuMg4.1Si3.3的共晶产物数量逐渐增多,而Mg2Si和Al8(FeMn)2Si结晶相变化不明显;同时,固溶后合金板材的再结晶晶粒变得越来越细,尽管Cu含量对合金冷轧板的晶粒尺寸影响不明显.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
汽车板
,
结晶相
,
晶粒尺寸
何立子
,
陈彦博
,
崔建忠
稀有金属材料与工程
采用拉伸力学性能测试、金相观察、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和能谱分析(EDS)研究了均匀化温度和时间及Mn含量对新型AL-Mg-Si-Cu合金微观组织和力学性能的影响.结果表明,均匀化温度的升高和Mn含量的增加均加快β-A1FeSi相向α-AIFeSi相的转变,α-AIFeSi相的数量随均匀化时间的延长而增加,但这一过程取决于合金中的Mn含量,仅依靠均匀化处理而不加入微量Mn,不能获得适宜形态的α-AIFeSi相颗粒.均匀化处理后,在空冷过程中析出粗大棒状Mg2Si(β)相,急冷后没有观察到此相.合金的拉伸强度降低,但急冷降低的程度要小于空冷.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
均匀化
,
AIFeSi
,
性能
邢辉
,
郭明星
,
汪小锋
,
张艳
,
张济山
,
庄林忠
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00220
通过弯边变形, 拉伸实验, OM, SEM和TEM观察等手段研究了不同浓度富Fe相粒子对Al-Mg-Si-Cu系合金板材弯边性能的影响规律. 结果表明, 随着富Fe相浓度增加, 合金板材沿纵横向的弯边性能存在较大差异, 不含富Fe相粒子的合金板材沿2个方向弯边变形180°后外表面粗糙度增加, 处于中等浓度(含0.2%Fe)时沿2个方向弯边变形后均具有优异的外表面质量, 但是随着富Fe相浓度的进一步增加(至0.5%Fe), 合金板材沿横向弯边变形后在外表面出现微裂纹. 虽然富Fe相粒子浓度增加对合金板材纵横向延伸率影响不大, 但是拉伸断口,弯边和拉伸断裂后的侧表面组织均表明, 不含富Fe相的合金板材弯边变形后外表面粗糙度增加与剪切带组织密切相关, 而含有较高浓度富Fe相粒子的合金板材弯边变形后外表面出现的微裂纹与粗大富Fe相粒子的尺寸,形态以及分布状态密切相关. 此外, 根据不同浓度富Fe相粒子与合金弯边性能间的定量关系, 提出了合金弯边变形后外表面粗糙度增加和微裂纹形成的模型示意图.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
富Fe相
,
弯边性能
,
剪切带
,
模型
田妮
,
赵刚
,
左良
,
刘春明
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00799
针对汽车车身用Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板,通过固溶、T4及退火处理控制其合金相组态,采用拉伸实验结合TEM/EDS观察研究了薄板在拉伸变形过程中的应变强化指数n值的变化规律及其应变强化行为.结果表明,Al-0.9Mg-1.0Si-0.7Cu-0.6Mn合金薄板的拉伸真应力-真应变不完全满足Hollomon公式,其对应于不同应变阶段的强化指数n 各不相同;塑性变形早期,退火态合金薄板的应变强化效应最显著,塑性变形后期,固溶态合金薄板的应变强化效应最显著;拉伸变形任意应变范围内,固溶态合金薄板的应变强化指数n均高于T4态,其原因是固溶态合金薄板位错滑移的切应力明显小于T4态合金薄板.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
汽车板
,
应变强化
,
应变强化指数
张巧霞
,
郭明星
,
胡晓倩
,
曹零勇
,
庄林忠
,
张济山
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00330
采用差示扫描量热法(DSC)和硬度测量方法对汽车用Al-0.6Mg-0.9Si-0.2Cu(质量分数,％)合金不同状态析出动力学进行了研究.结果表明,T4态合金升温到100-150℃时,DSC曲线出现低温析出峰,而T4P态合金无此低温析出峰;经过T4P处理的合金其β"相析出峰位向低温移动.利用A-J M方法计算合金不同相析出动力学参数,结果表明,T4和T4P态合金GP区溶解激活能分别为66和119 kJ/mol,β"相析出激活能分别为1 14和60 kJ/mol; T4态合金的溶解和析出动力学方程分别为:YGP=1-exp[-1.3×107texp(-7977/T)],Yβ"=1-exp[-4.7×1022t2 exp(-27484/T)];T4P态合金的溶解和析出动力学方程分别为:YGP=1-exp[-2.4×1013texp(-14345/T)],Yβ"=1-exp[-2.9×1011 t2exp(-14392/T)].此外,在185℃时效过程中,随着时效时间的延长,T4和T4P态合金的硬度均先不断增加达到峰值后趋于平缓,但是T4态合金经20 min时效处理后出现硬度下降,而T4P态合金无此现象,利用GP区回溶和β"相析出动力学对此变化规律进行了很好的解释.
关键词:
Al-Mg-Si-Cu合金
,
汽车板
,
自然时效
,
预时效
,
动力学
