王军
,
朱秀荣
,
徐永东
,
王荣
,
聂景江
,
张立君
中国有色金属学报
通过元素分析、性能测试、XRD、SEM和TEM等手段分析了稀土Ce和Y对AZ80镁合金熔炼、组织和力学性能的影响规律。结果表明：在AZ80合金熔炼过程中，添加稀土Y元素能够起到有效除Fe的作用；AZ80合金中分别添加1%(质量分数)的Ce和Y，可以显著细化合金的晶界第二相，并在晶界上分别生成针状的Al11Ce3相和块状的Al2Y相；挤压变形后，Al-RE相在晶界上能够通过阻止位错运动而有效抑制再结晶晶粒长大；挤压+T5处理后，含1%Y的合金具有最好的力学性能，抗拉强度和屈服强度分别达到390和250 MPa，而含1%Ce的合金无论是在挤压态还是T5处理后，其力学性能最低。
关键词:
AZ80镁合金
,
Ce
,
Y
,
挤压变形
,
时效强化
贾征
,
张志强
,
乐启炽
,
王雪
,
张海峰
,
崔建忠
稀有金属材料与工程
采用施加超声场来实现AZ80镁合金熔体净化,研究不同功率、不同处理时间及不同静置时间对AZ80镁合金净化的影响.结果表明:超声处理镁合金熔体可以加速熔体中夹杂物的分离,实现熔体的净化.当镁合金熔体在650℃经超声功率80 W,处理时间60 s及静置时间100 s时熔体净化效果最好.铸锭中夹杂物越多电导率越小,电导率可以表征铸锭的净化程度.
关键词:
熔体净化
,
超声场
,
AZ80镁合金
,
电导率
吴多祥
,
吴志林
,
袁人枢
,
赵磊
,
赵言宝
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201510012
采用浸泡腐蚀试验、失重腐蚀试验以及电化学方法等研究了静液挤压AZ80镁合金在pH6.1的0.1 mol/LNa2 SO4溶液中的腐蚀行为.结果表明,静液挤压使得AZ80镁合金晶粒尺寸变小且变形不均匀,降低了镁合金在含硫介质中的耐蚀性,表现为浸泡试验中更严重的表面腐蚀形貌、失重试验中更大的平均腐蚀速率、极化曲线中更大的腐蚀电流密度以及电化学阻抗谱中更低的极化电阻.这主要是因为静液挤压变形使得AZ80镁合金内部存在大量的位错缠结,这样产生的残余内应力会增大镁合金的电化学活性,降低镁合金的耐蚀性.
关键词:
AZ80镁合金
,
静液挤压
,
位错缠结
,
耐蚀性
刘春海
,
张振栋
材料与冶金学报
采用光学和扫描电子显微观察、X射线衍射及拉伸试验研究了反向挤压AZ80镁合金不同热处理状态下的显微组织及性能.结果表明:反向挤压AZ80镁合金热处理后析出的β-Mg17Al12相(β相)在不同热处理状态下形貌不同.经T6热处理后,β相在晶界处呈层片状析出,与挤压态相比,合金的强度稍有降低,但延伸率明显提高;经T5热处理后,β相在晶界处仍呈层片状,而在晶内呈颗粒状,与挤压态相比,合金的强度明显提高,但延伸率降低.
关键词:
AZ80镁合金
,
热处理
,
反向挤压
,
显微组织
,
力学性能
李高林
,
文九巴
,
贺俊光
,
马景灵
,
杨永顺
,
李君峰
材料热处理学报
通过静态失重法、电化学测试法、扫描电子显微镜、X射线衍射等测试手段对添加不同含量稀土元素Y的AZ80镁合金的微观组织和腐蚀性能进行了研究。结果表明：稀土Y的加入使实验合金中β-Mg17Al12相的数量明显减少,并且由连续网状分布变为断续状、均匀分布。同时,Y与合金中Al结合形成块状或颗粒状的稀土相Al2Y。本实验条件下,添加0.5%Y合金的耐腐蚀性能最佳,腐蚀速率为0.2585 mg.cm-2.d-1,仅为原始合金腐蚀速率的48.07%,此外加入适量Y可提高合金的平衡电位和腐蚀电位,降低腐蚀电流密度,提高了合金的耐蚀性能。
关键词:
钇
,
AZ80镁合金
,
微观组织
,
腐蚀性能
李高林
,
文九巴
,
贺俊光
,
马景灵
,
杨永顺
,
李君峰
材料热处理学报
通过静态失重法、扫描电子显微镜及能谱分析、X射线衍射、电化学测试法等测试手段对添加不同含量(0～0.8％)稀土元素Nd的AZ80镁合金的铸态组织和耐蚀性能进行研究.结果表明:适量稀土Nd的加入细化了合金中的β-Mg17Al12相,并且其组织由连续网状分布变为断续状、均匀分布.稀土Nd与合金中Al结合形成颗粒状或块状的稀土相Al3Nd.本实验条件下,添加0.2％ Nd提高了合金的腐蚀电位,降低了腐蚀电流密度,显著降低合金的腐蚀速率,使合金的耐腐蚀性能得到显著提高.
关键词:
Nd
,
AZ80镁合金
,
组织
,
耐蚀性能
王亚霄付俊伟王晶罗天骄董旭光杨院生
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00604
采用加热-激冷方法和OM, SEM, XRD, DSC等分析手段, 研究了AZ80-Bi镁合金的凝固行为, 分析了合金的凝固组织特征及其演变过程, 阐明了合金的凝固序列. AZ80-2%Bi(质量分数)合金的铸态显微组织由α-Mg, β-Mg17Al12和Mg3Bi2相组成, 其中Mg3Bi2相以片状和颗粒状两种形态存在. 将2%Bi加入AZ80合金后, 影响了合金的凝固序列, 二元共晶转变L→α-Mg+β-Mg17Al12 (437 ℃)被三元共晶转变L→α-Mg+β-Mg17Al12+Mg3Bi2 (435 ℃)代替. 2%Bi的加入使AZ80合金的初晶形核温度由568.8 ℃降低至562.6 ℃, 共晶平台温度由424.2 ℃降到421.1 ℃.
关键词:
AZ80镁合金
,
Bi
,
solidification procedure
,
eutectic transformation
栾娜
,
李落星
,
李光耀
,
钟志华
中国有色金属学报
在应变速率为0.01～50 s-1、温度为300～450 ℃的条件下,在Gleeble-3500热模拟机上对AZ80镁合金的高温热压缩变形特性进行研究.实验得出变形过程中的真应力应变曲线,并利用本构方程对流变应力值进行修正,进而利用修正后的应力值得出本实验本构方程中的系列常量;实验还分析温度、应变速率及应变量对微观组织的影响.结果表明:变形过程中的应力值随温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高,且修正后的应力值高于未修正值;变形过程中发生动态再结晶且晶粒平均尺寸随变形参数的不同而改变,其自然对数随Zener-Hollomon(Z)参数的自然对数的升高呈线性降低.
关键词:
AZ80镁合金
,
热变形
,
流变应力
,
本构方程
李铁龙
,
杨新岐
,
王振山
机械工程材料
采用搅拌摩擦焊工艺对AZ80镁合金进行焊接,在其它工艺参数不变的条件下,研究了焊接速度对接头成形及组织的影响.结果表明:在搅拌头旋转速度为1 000 r· min-1、焊接速度为150 mm·min-1时可获得表面无缺陷、内部无孔洞的致密焊缝；焊速越大,焊核区前进侧中部组织中的动态再结晶晶粒越细小,焊速对热机影响区和热影响区组织的影响基本相同.
关键词:
搅拌摩擦焊
,
AZ80镁合金
,
焊接速度
,
飞边
,
孔洞
,
显微组织
张菊梅
,
王志虎
,
蔡辉
,
孙万昌
材料热处理学报
采用场发射扫描电镜(FESEM)、光镜(OM)、X射线衍射(XRD)、布氏硬度及拉伸实验等方法研究了球化处理对AZ80析出相β-Mg17Al12及力学性能的影响.结果表明:铸态AZ80合金经过415℃保温24 h随炉缓冷的退火处理后,晶间粗大的网状共晶β相消失,得到细小层片状脱溶β相均匀分布于α-Mg基体的平衡组织,且片层状间距致密.球化处理中,层片状β相以自身溶断方式实现球化;经300 ℃球化处理后镁基体上弥散分布大量细小颗粒状β相,继续升温,颗粒状β相发生二次固溶,数量减少.球化处理后合金的屈服强度、抗拉强度最大达135.4 MPa和258.7 MPa,较铸态合金分别提高了19.1％和59.6％,伸长率由铸态的4.96％上升至9.88％.布氏硬度HB随球化温度的升高呈现先增高后降低的变化规律,且均高于铸态合金.
关键词:
球化处理
,
AZ80镁合金
,
β-Mg17Al12相
,
力学性能
