高英俊罗志荣胡项英黄创高
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00272
为了获得合金静态再结晶前的变形晶粒组织, 应用网格畸变模型与相场模型结合, 生成变形合金再结晶前的初始晶粒组织; 针对合金不同变形区域的特征和体系储存能分布不均匀的特点, 分别引入反映不同变形区域的储存能分布的权重因子和变形区域的特征状态因子, 构造多状态的非均匀自由能密度函数. 在此基础上,应用相场动力学方程模拟了AZ31镁合金的静态再结晶过程的微结构演化,系统地分析了再结晶转变动力学曲线和Avrami曲线, 以及储存能释放规律和再结晶晶粒尺度分布. 模拟得到的动力学规律符合JMAK理论, 所得的Avrami曲线可近似看成一条直线, 对应于真应变ε=0.25, 0.50, 0.75和1.00,该直线的平均斜率分别为2.45, 2.35, 2.19和2.15. Avrami时间指数随变形量的增加而降低. 变形程度大的合金, 储存能释放的速度快, 完成静态再结晶所需的时间短.基于本文提出的模型, 结合相场方法计算模拟所得的结果与已有的理论结果和实验结果符合良好.
关键词:
相场模型
,
static recrystallization
,
plastic deformation
,
microstructure
,
AZ31 Mg alloy
王东刘杰肖伯律马宗义
金属学报
doi:DOI:10.3724/SP.J.1037.2009.00802
采用搅拌针置中(M4A4)、向镁合金侧偏置2 mm (M6A2)和向铝合金侧偏置2 mm (A6M2) 3种焊接方式, 研究了6 mm厚6061--T651铝合金和AZ31镁合金轧制板材的搅拌摩擦焊接. SEM及XRD分析表明, 3种焊接方式均在焊接界面处发现Mg17Al12相的生成和由于共晶相熔化和随后冷却所形成的孔洞. 在M4A4和M6A2样品中, 少量的Al搅入到镁合金侧形成金属间化合物Mg17Al12, 而在A6M2样品中, 少量的Mg搅入到铝合金中也形成金属间化合物Mg17Al12, 在Mg17Al12与基体的界面处存在微小孔洞. 由于焊核区仅有少量的Mg17Al12生成, 其硬度变化并不显著. 焊接界面处生成的金属间化合物及孔洞显著降低接头的拉伸性能.
关键词:
搅拌摩擦焊
,
dissimilar alloy welding
,
6061 Al alloy
,
AZ31 Mg alloy
,
microstructure
贾方舟
,
佟玮
,
张联英
,
李吉丹
,
刘宝军
,
余剑
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.04.012
在相同的工艺参数下制备了AZ31和Mg 10Gd 2Y-0.4Zr稀土镁合金微弧氧化膜层.利用SEM、XRD和EDS对两种陶瓷膜层的组成、微观形貌和元素组成进行了表征;通过电化学测试和盐雾试验评价了两种陶瓷膜层的耐蚀性能;利用显微硬度仪研究了两种陶瓷膜的显微硬度.结果表明:两种陶瓷层的厚度、表面形貌和致密性相似;陶瓷膜由MgO和Mg2SiO4组成,其中MgO为主晶相;与AZ31镁合金陶瓷膜相比,稀土镁合金陶瓷膜中的MgO含量增多,Mg2SiO4含量减少;两种镁合金表面陶瓷化后的耐蚀性和硬度大大提高,AZ31镁合金陶瓷膜耐蚀性优于稀土镁合金陶瓷膜,稀土镁合金陶瓷膜的硬度高于AZ31镁合金陶瓷膜.
关键词:
稀土镁合金
,
AZ31镁合金
,
微弧氧化
,
盐雾试验
,
显微硬度
刘守法
,
周兆锋
,
李春风
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.1.007
分别利用普通钢制垫板和自制的带有冷水通道的铜制垫板,对AZ31镁合金进行了搅拌摩擦加工.利用光学显微镜(OM)、SEM、显微硬度仪和拉伸设备,研究了被加工件厚度、搅拌头焊接速率和冷却条件对试样搅拌区力学性能的影响.研究表明:试样搅拌区从上层至中层和底层,再结晶晶粒尺寸依次减小.通过减小被加工件厚度、增大搅拌头焊接速率和加快冷却速率等方法,抑制了试样搅拌区晶粒长大.在搅拌头转速和焊接速率分别为800r/min和90mm/min的条件下,得到的搅拌区底部平均晶粒尺寸约为450nm,该区域显微硬度为96HV,与普通钢制垫板制备的试样相比,硬度提高了24HV,其屈服强度、抗拉强度和伸长率分别提高为原材料的1.27倍、1.6倍和2.2倍.
关键词:
搅拌摩擦加工
,
垫板
,
AZ31镁合金
,
晶粒细化
,
显微硬度
罗晋如
,
刘庆
,
刘伟
,
GodfreyAndrew
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00019
在150-350 ℃温区内不同温度下轧制AZ31镁合金板, 观察了不同温度下轧制变形量为9%的AZ31镁合金板材的显微组织, 研究分析了轧制温度对轧制板材中{1011}-{1012} 双孪晶的含量、类型以及高温轧制过程中双孪晶中的动态再结晶行为的影响, 讨论了板材中的孪晶对其力学性能的影响. 研究结果表明: 在150-300 ℃温区内轧制时,板材组织中均有含量不等的{1011}-{1012} 双孪晶,随着轧制温度的升高, 孪晶含量下降. 250 ℃以上轧制的板材中单片一次孪晶中出现的双孪晶类型较为单一, 仅出现共面型双孪晶.在250 ℃以上轧制板材中的双孪晶晶界处中可以观察到明显的动态再结晶现象, 这些动态再结晶晶粒对孪晶界和孪晶起到消除和吞噬的作用. 350 ℃下轧制的AZ31镁合金板材中未观察到{1011}-{1012双孪晶. 随着轧制温度的升高,镁合金轧制板材的强度减弱而塑性增强.
关键词:
AZ31镁合金
,
rolling temperature
,
{1011}-{1012} double twin
,
recrystallization
李欣
,
肖峰
,
权高峰
,
杨豆豆
兵器材料科学与工程
采用具有不同弯曲半径的V形槽弯曲模具对不同状态、不同厚度的AZ31镁合金板材进行系列弯曲试验,测算AZ31镁合金弯曲回弹量,分析板厚和相对弯曲半径对回弹的影响.研究表明:在凸模弯曲半径r不变时,板带厚度越大,回弹角越小;在板厚一定时,相对弯曲半径r/t越大,回弹角越大;厚度较小板带的回弹角变化幅度受弯曲半径的影响比厚度较大板带的更大;热处理态板材的弯曲成形性能优于冷轧态板材.
关键词:
AZ31镁合金
,
V形弯曲
,
回弹
,
板厚
,
相对弯曲半径
娄超
,
张喜燕
,
汪润红
,
段高林
,
刘庆
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00582
为了引入不同含量的{10-(1)2}孪晶,沿热轧退火态AZ31镁合金的轧制方向进行变形量分别为1％,3％和5％的动态塑性变形,并对预变形材料进行退火去应力处理.沿预变形镁合金不同的方向进行拉伸实验,分别研究分析了不同的变形量下退孪生行为和{10-(1)2}孪晶片层结构对材料力学性能的影响.研究结果表明:沿预变形方向拉伸时,退孪生发生,并且明显地改善了最大流变应力.{10-(1)2}孪晶体积分数越大,屈服强度和最大流变应力越高,这说明由退孪生导致的织构强化作用在改善镁合金的力学性能方面起到了重要的作用;沿初始横向拉伸时,位错滑移主导变形,预变形材料的力学性能并无太大提高,说明{10-(1)2｝孪晶片层的分割导致的晶粒“细化”对镁合金力学性能的影响并不明显.
关键词:
AZ31镁合金
,
{10-(1)2}孪晶
,
退孪生
,
力学性能
