徐军
,
梁益龙
,
姜云
,
龙绍檑
,
钟丽琼
材料热处理学报
60Si2CrVAT弹簧钢分别采用不同浓度PAG淬火介质和淬火油进行淬火,并在440℃和480℃的温度下进行回火处理,利用透射电镜和拉伸试验机等方法研究了该弹簧钢在不同淬火介质中淬火回火后的微观结构和力学性能的变化.结果表明,PAG淬火介质对其强度和塑性的影响显著.随着PAG浓度的增加,冷却速度降低,马氏体板条数量减少,板条宽度变大,强度和塑性呈现先增后降的趋势;冷速最快的5％ PAG淬火回火后,针状的ε-碳化物未完全分解,容易在其尖端引起应力集中,使得力学性能较低;冷速最慢的油淬回火后,由于碳化物沿原奥氏体晶界和马氏体板条界析出,固溶度的下降,马氏体板条宽度的变大及数量的减少,最终也使得其强度、塑性和冲击韧性降低;只有冷速适中的13％ PAG淬火后得到的综合力学性能最佳.
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
PAG淬火介质
,
力学性能
,
碳化物
,
微观结构
雷磊
,
梁益龙
,
杨明
,
姜云
,
龙绍檑
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.18.021
在DIL805A/T热模拟机上对60Si2CrVAT弹簧钢进行了等温单向热拉伸实验,研究了该弹簧钢在温度900～1050℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的高温变形及动态再结晶行为.使用包含变形激活能Q和温度T的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形时的最大变形抗力方程;在此基础上,引入参数α(ε)、n(ε)、Q(ε)和A(ε)得到包含σ、ε、T、ε的本构方程.结果表明,由本构方程计算得到的应力值和实验值有较好相关性(R2=0.98985),平均相对误差绝对值为3.6646％;最后采用加工硬化率法通过对θ-σ和lnθ-ε曲线进行三次多项式拟求解拐点的方法,得到了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应力和临界应变值,建立了临界应力、临界应变和Z参数的关系,得到了动态再结晶的临界应力和临界应变方程.
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
高温拉伸
,
本构方程
,
动态再结晶
,
临界应变
朱杰
,
欧梅桂
,
姜云
,
徐希敏
材料科学与工程学报
doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.02.027
为了优化60Si2CrVAT弹簧钢的热处理工艺,获得最佳力学性能,研究了不同回火温度及时间(400～520℃回火,30～120min保温)对60Si2CrVAT弹簧钢组织及性能的影响.实验结果表明,经910℃保温30min油冷淬火及430℃保温60min油冷回火的60Si2CrVAT弹簧钢强度和塑性最优(Rm=1993MPa,RP0.2=1620MPa,δ=9％,ψ=32％).弹簧钢在400℃至520℃进行回火,得到的组织均为回火屈氏体,随温度的升高和时间的增加,针叶状铁素体向粒状、块状转变.
关键词:
回火工艺
,
60Si2CrVAT钢
,
力学性能
,
显微组织
姜云
,
梁益龙
,
徐石桂
,
范航京
,
胡君杰
材料热处理学报
用热膨胀法和X射线衍射法研究了60Si2CrVAT弹簧钢在Q-I-Q-T (Quenching-Isothermal-Quenching-Tempering)新工艺的Q-I阶段,即材料奥氏体化后短时淬火再等温这一过程中的亚稳态残留奥氏体的等温转变动力学.实验表明:随等温温度的升高,残留奥氏体含量先升后降.不同温度短时淬火等温冷却后均得到马氏体、贝氏体和残留奥氏体的复相组织.随等温温度的升高,发生完全转变的时间明显缩短,转变量明显减少,转变孕育期也从280℃的54 s减少到500℃的0.96 s.实验获得的亚稳奥氏体等温阶段的TTT曲线呈近C型特征.从亚稳奥氏体的转变量与等温时间的关系曲线可知曲线分为2个阶段,其中第Ⅰ阶段亚稳奥氏体的转变速率明显大于第Ⅱ阶段的转变速率,其等温转变动力学可以用对数曲线进行描述.
关键词:
等温转变
,
动力学
,
亚稳奥氏体
,
60Si2CrVAT弹簧钢
吴华林
,
王福明
,
李长荣
,
程慧静
材料热处理学报
分析制定了60Si2CrVAT弹簧钢合理的热处理制度,利用正交实验极差分析的方法并结合金相及回火后析出相的分析,研究了热处理工艺参数对60Si2CrVAT弹簧钢力学性能的影响,确定了其最佳热处理工艺。结果表明,回火温度和回火时间对强度的影响较大,回火温度和淬火保温时间对塑性影响较大,60Si2CrVAT弹簧钢最佳热处理工艺为：（900℃＋25 min）油淬＋（400℃＋40 min）回火,水冷。
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
正交实验
,
热处理工艺
