张军利
,
鲁法云
,
王昭
,
赵凤
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.14.023
对3104铝合金冷轧板沿轧制方向0°、45°和90°三个方向进行拉伸性能测试,观察断口形貌和显微组织,并分析粗大第二相分布与拉伸方向之间的关系.结果表明,3104铝合金冷轧板材的断口为切变型韧窝断裂特征,裂纹在粗大相自身断裂分离处或者在粗大相尖端处萌生,并在剪切力作用下,以微孔聚合的方式扩展.0°方向拉伸断口韧窝深度最大,延伸率最大;90°方向拉伸断口韧窝深度最小,延伸率最小;而45°方向拉伸断口韧窝深度居中,延伸率也居中.粗大第二相长轴方向和拉伸方向之间的夹角越小,延伸率越大.
关键词:
3104铝合金
,
轧制方向
,
延伸率
,
拉伸断口
,
粗大第二相
蒋福林
,
张辉
,
蒙春标
,
李落星
材料热处理学报
在Gleeble-1500热模拟机上对3104铝合金进行双道次等温热压缩实验,变形温度为400和500 ℃,变形速率为0.01和0.1 s-1,道次的变形量均为0.4,道次间保温时间为30、60和120 s.结果表明:3104铝合金在400 ℃以上的双道次热变形过程中,发生动态与静态软化.道次间的软化率随着变形温度和应变速率的增加,以及道次间停留时间的延长和道次间保持温度的升高而增大.运用双道次软化率建立了3104铝合金热变形再结晶模型,其再结晶激活能为155 kJ/mol.
关键词:
3104铝合金
,
双道次热变形
,
软化率
,
再结晶
张德芬
,
左良
,
王福
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.05.021
应用取向分布函数(ODF)研究了3104铝合金经不同温度固溶及时效处理后的冷轧织构组态.结果表明:经固溶时效处理后其冷轧织构中存在强度较高的旋转立方织构V{001}〈110〉组分,此外也含有一定强度的C{112}〈111〉、B{110}〈112〉和S{123}〈634〉织构组分,明显不同于未经固溶时效直接冷轧样品的织构组态特征.可能的原因是经固溶和时效处理后溶质原子和析出相粒子形态和数量的变化,它们在变形过程阻碍了位错滑移,使晶粒转动受阻,进而使不稳定取向旋转立方织构被不同程度的保留下来;此外,固溶温度越高,冷轧样品中不稳定取向旋转立方织构组分取向密度越小,时效温度对后继冷轧织构的影响也应归结为析出相粒子在变形过程中对位错滑移的阻碍,进而影响晶粒转动.
关键词:
3104铝合金
,
固溶
,
时效
,
冷轧
,
织构
张德芬
,
黄涛
,
胡卓超
,
左良
,
王福
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2004.11.007
应用取向分布函数(ODF)研究和分析了3104铝合金经不同工艺退火后的再结晶织构.结果表明:3104铝合金,形变织构由C{112}〈111〉,B{110}〈112〉,S{123}〈634〉织构组分组成;退火温度和保温时间对3104铝合金再结晶织构有重要影响,在低温短时退火时立方织构取向密度较弱,但随温度升高和保温时间的延长,立方织构取向密度逐渐增加,在经350℃60min,400℃60min和450℃15min等温退火后,再结晶基本完成,立方织构取向密度在400℃保温60min退火时达到最大,约为10级,但仍保留有少量冷轧织构;随着退火温度的升高,第二相粒子Al6(Fe,Mn)和Al(Fe,Mn)Si在再结晶过程中起到了粒子促进形核作用(PSN).
关键词:
3104铝合金
,
冷轧
,
再结晶
,
织构
胡卓超
,
张德芬
,
黄涛
,
左良
,
王福
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.02.003
对3104铝合金在350～500℃以0.005～0.1 s-1的形变速率进行压缩,真应变为50%,随后立即水冷.采用真应力-真应变曲线和TEM研究其高温压缩变形中的流变应力行为和它的动态再结晶过程.结果表明:3104铝合金为正应变速率敏感材料,具有稳态流变的特征.流变应力随着变形速率的增加而增加,随着变形温度的升高而降低.在低形变温度(350℃)和低形变速率(0.035 s-1)下,该合金发生动态再结晶.
关键词:
3104铝合金
,
流变应力
,
动态再结晶
,
应变速率
张新明
,
姚宗勇
,
刘德广
,
陈明安
,
陈志永
稀有金属材料与工程
采用由板材织构信息进行加权的CMTP屈服函数并考虑了摩擦和压边力的变化对3104铝合金薄板的深冲制耳进行了有限元模拟;并与采用Barlat(1991)屈服函数的预测值及实测值进行了比较;分析了深冲过程中圆片的厚度变化规律;讨论了进一步提高预测精度需考虑的因素.结果表明:采用CMTP屈服函数模拟的制耳轮廓与实测值比较吻合,随摩擦和压边力的增加,制耳轮廓高度也增加;且比采用Barlat(1991)屈服函数模拟的精度要高.模拟深冲过程中圆片厚度的变化规律与实际情况一致.
关键词:
深冲
,
制耳
,
有限元模拟
,
CMTP屈服函数
,
3104铝合金
鲁法云
,
张军利
,
于宏
,
赵凤
,
赵巍
材料热处理学报
利用光学显微镜和电导率测试仪对3104铝合金不同均匀化条件下的弥散相析出情况进行研究.结果表明,3104铝合金铸锭中只有存在少量Al12Mn3Si弥散相,均匀化后基体中析出大量Al12Mn3Si弥散相,呈点状或短棒状,合金电导率升高.随时均匀化温度升高,弥散相发生粗化和回溶,密度减小,尺寸增大,并且合金电导率逐渐降低.因此,经600℃×10 h均匀化弥散相的密度最低,尺寸最大,为400 ～500 nm.均匀化升温降温速率对弥散相析出有影响,均匀化升温速率减慢,弥散相数量增加,尺寸减小;均匀化冷却速率增加,数量减少,尺寸略有减小;而样品重新在500℃保温2h后,弥散相数量明显增加,电导率升高,但相互之间差别不大.因此,3104铝合金铸锭在较高温度下(580℃以上)保温较长时间,有利于获得合理的弥散相粒子分布.
关键词:
3104铝合金
,
均匀化
,
Al12Mn3Si弥散相
,
再结晶
曹勇
,
黄光杰
机械工程材料
采用热分析仪、光学显微镜等研究了3104铝合金的铸态和不同工艺均匀化退火后的显微组织,为其制定了合理的均匀化退火工艺,利用扫描电镜及其附件确定了合金均匀化退火后组织中主要化合物的形貌及类型.结果表明:3104铝合金合适的均匀化退火工艺为590℃保温12 h;均匀化退火后,因合金成分的差异,形成了形貌各异、类型不同的金属间化合物,主要有(FeMn)Al_6、MnAl_6、(Al、Fe、Mn、Si)四元相、Mg_2Si相、(Al、Mn、Si)三元相、Al_8Mg_5、(Al、Mn、Mg、Fe)四元相等.
关键词:
3104铝合金
,
均匀化退火
,
显微组织
