赵义
,
郭亚欢
,
侯凯
机械工程材料
对17～4PH不锈钢进行四种不同工艺(固溶+时效)热处理,对热处理后该钢的显微组织、力学性能及冲击断口进行观察分析,研究了热处理工艺对17-4PH不锈钢力学性能的影响.结果表明:未经调整处理的三组试样,随着时效温度的升高,其强度下降,塑、韧性提高,冲击断口均为典型的准解理脆性断裂;经调整处理的一组试样,其强度较其他试样的要低,但塑、韧性与其他试样相比明显提高,冲击断口具有明显的韧性断裂特征;经调整处理后试样的马氏体组织较均匀细小.
关键词:
热处理工艺
,
调整处理
,
17-4PH不锈钢
,
力学性能
向嵩
,
王江平
,
解田
,
严永友
,
李艳丽
腐蚀与防护
17-4PH沉淀硬化不锈钢经适当的热处理后具有优良的综合性能,常用于石油、化工、航天航空等领域.本工作研究时效温度对17-4PH不锈钢力学性能及在工业废硫酸溶液中腐蚀行为的影响,结果表明:随着时效温度升高,17-4PH不锈钢屈服强度和抗拉强度下降,断面收缩率和延伸率增加;其冲击断口形貌由脆性断裂逐渐过渡为韧性断裂;自腐蚀电位关系为E550℃＞E620℃＞E580℃.浸泡试验结果表明,经550℃时效处理的17-4PH具有较好耐蚀性能,620℃次之,580℃最差.
关键词:
17-4PH不锈钢
,
时效处理
,
极化曲线
,
废硫酸
,
腐蚀行为
王院生
,
熊计
,
王均
,
李海丰
,
张太平
,
石树坤
电镀与涂饰
在17-4PH不锈钢上热浸镀铝,然后进行扩散退火处理.研究了热浸镀铝层的显微组织和显微硬度的变化,并考察了其高温耐氧化性能.结果表明:17-4PH不锈钢热浸镀铝后表面分为富铝层、合金层、基体层等3层,合金层主要相为Fe2Al5.经950℃.1 h的扩散处理后,富铝层全部转变为合金层,厚度约为100 μM,且分为内扩散层与外扩散层.内扩散层厚度约为40 μm,主要相为Fe3Al;外扩散层主要相为FeAl.合金层的显微硬度从表面到基体逐渐降低,表面显微硬度最高达到714 HV.17-4PH不锈钢经热浸镀铝后,其高温耐氧化性能显著提高.在1000℃,热浸镀铝件的高温耐氧化性能约是未镀铝件的7倍.在氧化过程中,表层致密的γ-Al2O3氧化膜和金属间化合物FeAl.Fe3Al起到高温耐氧化的作用.
关键词:
17-4PH不锈钢
,
热浸镀铝
,
循环氧化
,
高温耐氧化性能
谢安琦
,
刘道新
,
刘明霞
,
张海存
,
张晓化
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.2.006
为对比研究表面处理对17-4PH不锈钢抗固体粒子冲蚀性能的影响,在17-4PH不锈钢表面进行了多弧离子镀陶瓷/金属多层膜制备、激光表面合金化(LSA)处理和超音速火焰喷涂(HVOF)硬质合金层处理,利用划痕仪、自组装的不锈钢抗固体粒子冲蚀(SPE)装置、多冲疲劳试验机对上述三种表面处理试样的小攻角和大攻角SPE失效行为和机理进行了研究.结果表明,微切削是17-4PH不锈钢及其表面改性试样小攻角下固体粒子冲蚀破坏的主要失效机制,多冲型疲劳破坏是17-4PH不锈钢及其表面改性试样大攻角下固体粒子冲蚀的主要失效机制.HVOFWC-17Co涂层可显著提高17-4PH不锈钢30°小攻角和90°大攻角下SPE抗力.激光表面合金化层能够改善17-4PH不锈钢抗30°小攻角和90°大攻角下SPE性能,但SPE性能改善效果弱于HVOF喷涂涂层.TiAlN/Ti多层膜不能显著提高17-4PH不锈钢抗30°小攻角和90°大攻角的SPE性能.
关键词:
固体粒子冲蚀
,
17-4PH不锈钢
,
陶瓷/金属多层膜
,
激光表面合金化
,
超音速火焰喷涂
胡毓
,
杜见第
,
李婷
,
丁冬雁
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2015.385
采用两种铁基牺牲阳极材料(20CrMo和40CrMo)对17-4PH不锈钢进行阴极保护,通过恒电流实验和自放电实验评估这两种牺牲阳极的保护效果,并用扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)分析17-4PH阴极实验后的表面形态和元素成分.结果表明:两种牺牲阳极对17-4PH不锈钢均有500 mV左右的驱动电位.20CrMo牺牲阳极具有比40CrMo更负的工作电位、更大的电流效率,20CrMo牺牲阳极表面均匀腐蚀.经过20CrMo阳极保护的17-4PH阴极表面形成的氧化产物含量更少.20CrMo对17-4PH不锈钢的保护效果更好.
关键词:
阴极保护
,
17-4PH不锈钢
,
铁基牺牲阳极
,
电化学性能
王佳薇
,
王均
,
鲜广
,
李明星
,
范洪远
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.07.003
目的：研究低温盐浴氮化17-4PH不锈钢经中温时效处理后氮化层组织性能的变化情况。方法采用光学显微镜（OM）分析氮化层的厚度和显微组织，利用X射线衍射仪（XRD）检测渗氮层的相组成，利用显微硬度计测定渗层的硬度，利用冲刷腐蚀实验评价渗层的耐腐蚀性能。结果17-4PH 不锈钢氮化后在425~475℃时效保温处理，其渗层厚度随时效时间的延长而增加。时效处理使渗层中N原子的浓度发生改变，过饱和扩展奥氏体发生分解，析出与其结构同为面心立方结构的Fe4N、Fe2N和CrN。时效温度的升高能加速扩展奥氏体的分解，促进CrN析出及氧化物的生成。经过渗氮时效后，渗层深度可达27.4μm。根据热力学公式计算出N原子在时效过程中的扩散激活能为216.2 kJ/mol，表面显微硬度在初期显著升高，达到了近1150HV0.1，随后逐渐降低。在475℃、50 d的时效条件下，冲刷腐蚀中的失重率达到最大值30.3 mg/(h·dm2)。结论不锈钢氮化后在一定的温度和时间内时效处理会达到最大表面硬度，在随后的保温过程中硬度开始下降。时效处理后17-4PH不锈钢的耐冲刷腐蚀性能下降。
关键词:
17-4PH不锈钢
,
低温液体氮化
,
时效
,
显微硬度
,
激活能
,
冲刷腐蚀性能
胡兆辉
,
刘松锋
,
梅林波
,
方旭
,
叶笃毅
材料科学与工程学报
doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2017.02.014
采用成组法和升降法开展了室温某17-4PH末级长叶片叶根纵、横方向光滑与缺口试样的疲劳试验,获得了两个方向上材料的S-N曲线,并对典型疲劳断裂试样进行了断口宏微观形貌观察.结果表明:叶片叶根纵、横方向的疲劳强度基本一致,在长寿命区,纵向疲劳强度略高于横向;光滑试样的疲劳断裂主要呈现单裂纹源特征,而缺口试样呈现多裂纹源汇聚的断裂形貌.结合试样缺口根部的弹塑性应变分析,进一步讨论了叶片叶根纵、横方向的疲劳缺口效应.
关键词:
17-4PH不锈钢
,
S-N曲线
,
疲劳缺口系数
,
断口
张海兵
,
马力
,
闫永贵
,
程文华
,
袁亚民
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201604010
采用电化学测试的方法评价了两种强度的17-4PH不锈钢在海水中的阴极极化行为;采用充氢试验研究了两种强度的17-4PH不锈钢在-1.1 V(SCE,下同)电位下阴极极化15d后的含氢量;采用慢应变速率试验研究了两种强度17-4PH不锈钢在充氢后的氢脆系数.结果表明:两种强度的17-4PH不锈钢在海水中的析氢转变电位均在-0.90 V左右;低强度不锈钢的氢质量分数约为2.55×10-4％,而高强度不锈钢的氢质量分数则高达6.84×10-4％;试样充氢后,高强度不锈钢的脆性明显增加,而低强度不锈钢的脆性增加不明显,高强度不锈钢的氢脆系数远超过25％,此时材料已存在氢脆危险,而低强度不锈钢的氢脆系数约为18％左右,尚处于氢脆安全区.
关键词:
17-4PH不锈钢
,
析氢
,
电化学测试
,
慢应变速率试验
李众
,
张峻巍
,
孟国哲
,
孙飞龙
,
邵亚薇
,
张涛
中国腐蚀与防护学报
利用动电位极化、电化学阻抗等电化学测试技术，结合金相观察和扫描电镜(SEM)观察，系统研究了特定激光功率(1600 W)条件下激光表面强化处理工艺参数对17-4PH不锈钢在3.5% NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明：采取表面使用吸光剂X、激光扫速为6 mm/s的工艺参数处理的17-4PH不锈钢试样的耐腐蚀性能最佳。同时表明只有当吸光剂和扫描速度达到良好配合时，才能获得较为均匀的组织，从而显著提高激光表面硬化层的耐腐蚀性能。当吸光剂与扫描速度不匹配时，激光表面处理后，会产生不均匀的表面组织，材料耐蚀性能会严重下降，在腐蚀环境中使用时，易发生严重的点蚀。
关键词:
17-4PH不锈钢
,
laser surface treatment
,
EIS
杨世伟
,
夏德贵
,
杨晓
,
吴大银
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.z1.047
运用化学浸泡、极化曲线、循环极化曲线、电化学阻抗谱等方法研究了固溶后直接时效状态和调整+时效状态的17-4PH不锈钢在人工海水中的耐蚀性能,并对显微组织作了观察和分析.结果表明,17-4PH不锈钢过调整处理后再进行时效处理,自腐蚀电位和点蚀电位升高而年腐蚀率下降,耐海水腐蚀性能全面优于直接时效态试样.其原因是17-4PH不锈钢经过调整处理后进行时效可避免贫铬区的形成,并使马氏体组织里细小化特征,材料的组织均匀性提高.
关键词:
调整处理
,
17-4PH不锈钢
,
耐海水腐蚀性能
