丛家瑞
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范鹤立
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曹兴言
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李隆盛
,
曹月君
,
徐香秋
金属学报
奥氏体-贝氏体球墨铸铁中有20—40％的奥氏体,在滚动接触疲劳过程中,表面层奥氏体仅有5—10％发生应力诱发马氏体相变,产生于未转变的奥氏体区中,这种相变对于表面硬度的提高贡献不大,对接触疲劳性能没有明显的影响。
关键词:
奥氏体-贝氏体球墨铸铁
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contact fatigue
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work hardening
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stress-induced martensitic transformation
龚宇
,
梁小军
,
华明建
,
A.J.DeArdo
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.01.014
利用连续镀锌模拟设备,研究了微合金化元素Nb、V和V-N加入到低碳高强(980级)双相钢后组织与性能的变化.在基本成分基础上,设计了不同含量的V或Nb、采用高N或正常N含量的钢,经过不同的热浸镀锌(GI)、合金化镀锌(GA)和超快冷处理.此外,还利用石英管炉对模拟镀锌后的钢板进行热处理.结果表明,马氏体—贝氏体—铁素体各相比例受到不同微合金化元素加入量的强烈影响,但是各相强度影响较小.在小于0.1％C～ 1.75％ Mn钢中实测抗拉强度达到1 100 MPa、同时具有良好的塑性和加工硬化性能.
关键词:
微合金化双相钢
,
强度
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塑性
,
加工硬化
,
n值
,
屈强比
,
临界退火
,
热浸镀锌
,
合金化镀锌
任勇强
,
陈二虎
,
宋婷婷
,
袁胜福
,
尚成嘉
钢铁
采用低碳低合金的成分设计开发了一种新型的膨胀管用钢.经优化的(α+γ)两相区退火工艺处理后,钢材呈现出强度高、延伸性能好、加工硬化能力强、冲击韧性以及高温力学性能优良等特点.常温条件下,该膨胀管材料的抗拉强度超过了700 MPa,伸长率超过了40％,强塑积达到了30 GPa ·％,半厚冲击韧性超过了50J;300℃高温条件下,该类钢仍具有620 MPa以上的抗拉强度,40％以上的伸长率以及25 GPa·％以上的强塑积.采用SEM和XRD对材料的微观组织进行了表征,该类钢具有马氏体+残余奥氏体+铁素体的多相组织结构形貌.由于弥散分布的小尺寸残余奥氏体在形变过程中的TRIP效应,使得该类钢种在拉伸过程中获得了持续加工硬化的能力,从而获得了强度与塑性的优良结合.
关键词:
膨胀管
,
两相区退火
,
多相组织
,
高伸长率
,
加工硬化
,
强塑积
赵征志
,
佟婷婷
,
闫远
,
梁驹华
,
赵爱民
,
覃强
材料热处理学报
针对一种0.14C-2.72Mn-1.29Si冷轧高强钢进行了轧制和不同等温时效温度的退火处理,得到了两种不同退火基体的组织特征,均具有较好的综合力学性能.利用FESEM、XRD、TEM和拉伸试验对比分析了不同退火基体试验钢的微观组织、力学性能和加工硬化行为.研究表明:试验钢在220 ～300℃等温时效后钢板的基体组织主要由铁素体和马氏体构成,240℃等温时效后钢板的综合性能最佳,屈服强度为672 MPa,抗拉强度为1333 MPa,总伸长率为13％,屈强比为0.50,组织中含有5.75％的残留奥氏体.而试验钢在390 ～430℃等温时效后钢板的基体组织主要由铁素体和贝氏体构成,在390℃等温时效后钢板的综合性能最佳,屈服强度为505 MPa,抗拉强度为1115 MPa,总伸长率为17％,屈强比为0.45,组织中含有11.17％的残留奥氏体.铁素体+马氏体基体退火钢优异的综合力学性能主要源于细晶强韧化;而铁素体+贝氏体基体退火钢优异的性能主要源于细晶强韧化和TRIP效应增塑,这两种机制的共同作用,使得钢板在高强度的同时,还具有较好的塑韧性.
关键词:
高强钢
,
不同退火基体
,
细晶
,
残留奥氏体
,
加工硬化
邓德安
,
KIYOSHIMA Shoichi
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00565
采用热-弹-塑性有限元计算方法模拟了奥氏体不锈钢SUS304在单道堆焊时的温度场和应力场,探讨了加工硬化和退火软化对焊接残余应力计算结果的影响,重点考察了数值模型中的退火温度设定值对焊接残余应力计算精度的影响.数值模拟结果表明:退火软化效应对纵向残余应力的计算结果有明显影响,随着退火温度设定值的升高,纵向残余应力的峰值增大,而且焊缝及其附近的纵向应力有整体升高的趋势.退火温度对横向残余应力的影响较小.比较计算结果与实验结果可知,SUS304钢的退火温度设定为1000℃时,数值模拟结果与实测结果比较吻合.
关键词:
退火效应
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加工硬化
,
残余应力
,
数值模拟
