王海雄
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吕永虎
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李积彬
高分子材料科学与工程
首先通过热压缩实验研究热压工艺参数对有机玻璃(PMMA)热压后弹性回复的影响.从实验结果可知,温度和作用时间是影响热压后弹性回复率的重要因素.然后引入广义麦克斯韦方程作为热压应力松弛的控制方程,通过实验结果和模型计算结果对比,由该方程拟合的热压应力松弛曲线和实验测得的曲线具有较高的吻合度.最后由麦克斯韦方程导出弹性回复的数学模型,通过与实验结果对比可知,该数学模型对弹性回复的预测的误差小于10％.
关键词:
有机玻璃
,
热压缩
,
弹性回复
,
应力松弛
董勇
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汪哲能
,
张蓉
机械工程材料
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对AZ61镁合金在变形温度250～400 ℃、应变速率0.001～10 s-1条件下进行热压缩试验,研究了合金的热压缩变形行为,得到了其加工图,并将得到的最佳变形工艺成功应用于轧制成形.结果表明:合金在变形温度250～400℃、应变速率10 s-1的变形条件下具有较高的能量耗散效率,该工艺参数范围为合金的最佳变形工艺;在该工艺参数范围内进行轧制变形可获得组织均匀、力学性能优异的镁合金板材,其平均晶粒尺寸在3～10 μm之间,抗拉强度和伸长率则分别在292.9～329.7MPa和21.4％～27.5％之间.
关键词:
AZ61镁合金
,
热压缩
,
加工图
,
轧制成形
任万波
,
李军
,
陈善华
,
于辉
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.01.006
为了研究高温变形参数对热轧纯钛卷精轧段高温变形行为的影响,利用Gleeble-3800热模拟机对纯钛进行高温热压缩试验.根据热轧纯钛卷精轧过程的轧制工艺要求,考虑变形温度范围为700～ 800℃,应变速率范围为0.01 ～ 10 s-1,变形量为80％.结果表明:纯钛的流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率升高而升高;在700 ～ 775℃时发生了动态回复,在800℃下且应变速率小于1 s-1时还会发生动态再结晶.基于Arrhenius双曲正弦模型,利用线性回归方法建立了纯钛的本构方程,为纯钛的数值模拟和热加工工艺的制定提供了理论基础.
关键词:
纯钛
,
精轧
,
热压缩
,
动态再结晶
,
本构方程
张春玲
,
杨金凤
,
孔玉婷
,
蔡大勇
材料热处理学报
采用Gleeble-3500热模拟试验机进行单道次等温热压缩试验,分析研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在不同温度、不同应变量和不同应变速率下的组织演变和铁素体晶粒细化机制.结果表明,Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在875℃变形时铁素体的析出机制为形变诱导相变(DIFT).随应变量增加,铁素体转变量先缓慢增加后急剧增加再缓慢增加的S形曲线特征;铁素体晶粒尺寸随应变量增加而减小,当应变为1.6时,铁素体平均晶粒尺寸最小,大约为3μm.在0.01 ～30 s-1的应变速率下,随应变速率增加,铁素体转变量增加,铁素体晶粒尺寸减小,当应变速率为30 s-1时,铁素体平均晶粒尺寸最小,约为1.9 μm.Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在875℃变形时,铁素体晶粒细化机制为形变诱导铁素体相变和铁素体的动态再结晶.
关键词:
Gleeble-3500
,
热压缩
,
形变诱导相变
,
铁素体细化
