王雨生
,
张云善
,
郑凤
,
周静
腐蚀与防护
川西须家河组气藏为高温、高压、含CO2裂缝性有水气藏,地层水矿化度高,气井产水后对生产管柱及地面设备腐蚀严重.针对气井腐蚀环境及管材腐蚀特征,采用室内腐蚀模拟、软件模拟及现场试验,开展了气井管材CO2腐蚀、电偶腐蚀研究,深化了腐蚀规律认识.为维持气井长期稳产,提出了一些针对性防腐蚀措施.
关键词:
腐蚀特征
,
腐蚀机理
,
正交试验
,
主控因素
,
电偶腐蚀
李玉斌
,
王向东
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王巍
,
蒲朕
,
张彤艳
,
王勤国
稀有金属
采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和电化学综合测试仪对亚共析珠光体铀铌合金激光焊接接头的微观结构和电化学行为开展了研究,结果显示:亚共析珠光体铀铌合金焊缝晶粒尺寸约50 μm,焊缝相结构为单相正交结构α'马氏体;在50 μg/g CI的NaC1溶液中,焊缝金属腐蚀电位比基材低约400 mV,构成了电偶腐蚀对,在电偶腐蚀和自腐蚀共同作用下,焊接接头的腐蚀电流比焊缝金属和基材分别高约3至10倍,接头整体抗腐蚀性能低于基材,腐蚀形式表现为均匀腐蚀.
关键词:
亚共析铀铌合金
,
激光焊接
,
微观结构
,
电化学腐蚀
,
电偶腐蚀
韩难难
,
刘斌
,
张涛
,
王忠义
,
孟国哲
,
邵亚薇
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2014.328
西部某天然气田集输管道一处直插式三通管件发生爆管事故,三通主管材质为16Mn钢,支管材质为316L+L416双金属复合管.通过观察失效三通形貌,测量失效三通壁厚,利用电化学方法研究16Mn钢和316L不锈钢在气田模拟环境中的电偶腐蚀行为,利用FLUENT软件分别对直插式、45°和30°三通内部流体的流动特性进行数值模拟计算,结合现场腐蚀情况调查,分析三通失效原因.结果表明,三通选材设计中存在电偶腐蚀的缺陷,且其直插式结构导致三通内部流体的流态发生剧烈变化.天然气在爆管位置形成涡流,气田产出水因低速涡流而逐渐粘附于管道内壁面,并与CO2形成酸性腐蚀环境,导致管道发生电偶腐蚀.爆管处管壁所受壁面剪切力较大,流体对管道内壁形成冲刷作用.三通管件在电偶腐蚀和机械冲刷的协同作用下失效.
关键词:
直插式三通
,
涡流
,
电偶腐蚀
,
机械冲刷
胡杰珍
,
李晓刚
,
邓培昌
,
张际标
,
王贵
,
苏林海
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2015.195
利用阵列电极技术捕获了在不同浸泡时间下每个微电极与其它99个微电极整体的电偶电流,分析获得了海水/海泥界面附近阴、阳极分布区域的变化规律;利用线性极化和电化学阻抗技术对垂直海水/海泥界面的一行微电极进行测试,获得了距海水/海泥界面不同距离的微电极的腐蚀电流、腐蚀电位,并观察了腐蚀形貌,探讨了其腐蚀机理.结果表明:平行于海水/海泥界面的海泥区域为电偶腐蚀阳极区、对应的海水区域为电偶腐蚀阴极区域;海水/海泥界面区金属的腐蚀是由电位差、溶解氧浓度、海泥阻抗等多因素控制;腐蚀主要区域是近海水/海泥界面的海泥区域及远海水/海泥界面的海水区域.海水中较高浓度的氧促进了腐蚀产物的致密化,而海泥中缺氧环境及微生物抑制了腐蚀产物的致密化.
关键词:
海水/海泥界面
,
腐蚀
,
阵列电极
,
电偶腐蚀
杜彦强
,
杨延格
,
袁德全
,
张春艳
,
鲁旭臣
,
于宝兴
,
李斌
,
张涛
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2014.414
利用露点腐蚀模拟装置和电化学噪声技术研究了Q235轧制钢板沿不同方向的露点腐蚀行为.结果表明,Q235钢轧制方向上总的腐蚀失重大于法线方向,其主要原因是法线方向上铁素体和珠光体带状分布的特点减少了腐蚀过程中渗碳体的脱落,而两个方向上由于电偶腐蚀所导致的腐蚀速度的增加基本相当.
关键词:
Q235钢
,
露点腐蚀
,
电化学噪声
,
电偶腐蚀
孙挺
,
宋仁伯
,
杨富强
,
李亚萍
,
吴春京
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00237
通过腐蚀磨损实验研究了下贝氏体球墨铸铁材料的腐蚀磨粒磨损行为,分析了影响腐蚀磨损失重率的主要因素.采用SEM和TEM对磨损表面特性进行了分析,根据磨损表层纵剖面的显微硬度研究了材料表层在腐蚀磨损过程中的形变硬化效应,结合下贝氏体球墨铸铁的电化学行为研究了载荷对耐腐蚀性能的影响.结果表明,下贝氏体球墨铸铁的腐蚀磨损机理为化学腐蚀失重和犁沟式磨粒磨损.载荷的提高对表面粗糙度、材料表面与磨粒之间的摩擦力以及磨粒压入材料表面的深度有显著的影响,从而导致磨粒磨损失重率显著上升.较高的载荷作用下,材料表面出现分层组织和条带状石墨,形成局部微型原电池,促使腐蚀速率提高,同时分层组织的疲劳断裂也将促使失重率进一步提升.载荷的增加使得基体中残留奥氏体内部出现大量位错的缠结,促进材料表面硬化,在一定程度上提高了材料的耐磨性能.当载荷从10N增至200N时,腐蚀磨损失重率从0.16 g/(cm2·h)增至0.42 g/(cm2·h).当粗糙度Rs由0.12 μm增大到5.20μm时,腐蚀电流密度从0.56 mA/cm2上升至5.62 mA/cm2.下贝氏体球墨铸铁的腐蚀磨损失重曲线可分为3个阶段,分别为磨损初期的点接触加速磨损阶段、磨损中期的面接触过渡磨损阶段、磨损后期的疲劳磨损阶段.
关键词:
下贝氏体球墨铸铁
,
腐蚀磨粒磨损
,
电化学行为
,
电偶腐蚀
,
失重率
蒋秀
,
张艳玲
,
屈定荣
,
刘小辉
腐蚀学报（英文）
doi:10.11903/1002.6495.2013.221
以某酸性气田集输管道工况为研究背景,通过实验模拟研究L360抗硫钢在S沉积环境的3.5％NaCl(质量分数)溶液中的腐蚀行为,结果表明:S的沉积导致L360钢发生了均匀腐蚀和小孔腐蚀;S使L360钢的均匀腐蚀速率增加约50倍;金属的腐蚀行为与S沉积厚度有关,但当S厚度超过临界厚度后,金属的腐蚀速率不再随S的厚度增加而变化;在3.5％NaCl溶液中,含S与不含S条件下L360钢的腐蚀行为明显不同,由于存在明显的腐蚀电位差,S沉积导致了电偶腐蚀的发生.
关键词:
S
,
腐蚀
,
电偶腐蚀
