刘庆姚宗勇A.Godfrey刘伟
金属学报
采用ECC和EBSD技术研究了AA1050铝合金冷轧至中低应变量下位错界面结构的演变. 结果表明, 冷轧至中低应变量下形成典 型的位错胞块结构,其微观组织结构强烈依赖于晶粒的取向. 变形后主要形成三种典型的组织结构: Type A------两组交叉的几何必须位错界面 (GNBs) 结构,Type B------一组GNBs结构, Type C------近似等轴的普通胞状结构. 绝大多数Copper, Brass和Goss取向的晶粒具有Type A结构, S取向的晶粒具有Type B结构, 而Cube取向的晶粒主要具有Type C结构. 变形过程中的GNBs不仅具有与RD成±(30°---40°) 的宏观取向, 而且大多数GNBs位错界面近似平行于由最大Schmid因子所确定的{111}滑移面的迹线.
关键词:
铝合金
,
cold rolling
,
electron backscattered diffraction (EBSD)
,
dislocation boundary structure
姚宗勇刘庆A.Godfrey刘伟
金属学报
采用ECC和EBSD技术研究了AA1050铝合金冷轧到大应变量下微观组织和织构的演变规律. 结果表明, AA1050合金冷轧到 大形变量时, 微观组织由低应变下的胞块组织结构转变成典型的层片状界面 (LBs)结构, 其内部的LBs基本与轧向 (RD) 平行; 主要存 在两种转变机制, 即由于轧制变形 (机制I) 和借助于S--bands结构的剪切作用 (机制II),从而导致GNBs逐渐旋转到与RD平行, 且以 机制I为主. 变形过程中, 由于晶粒的分裂形成大量的大角度界面, 随应变的增加, 大角度界面的间距逐渐减小、 数目逐渐增多; 当冷轧到90%应变量时, 除原始晶界外, 约为47%的大角度界面起源于变形诱导的界面. 冷轧变形主要形成典型的Brass+S+Copper轧制织构, 且强度随应变的增加而逐渐增加.
关键词:
铝合金
,
cold rolling
,
electron backscattered diffraction (EBSD)
,
microstructure
,
texture
孟庆格
,
李俊
机械工程材料
在连续退火水淬模拟试验装置上对0.18C-0.4Si-2.0Mn微合金化超高强度冷轧薄带钢进行了不同工艺的连续退火水淬试验,并对其显微组织与拉伸性能进行了研究.结果表明:保温温度低于800℃时,保温时间对组织和性能的影响显著,其组织主要为片状马氏体;当温度高于830℃时,保温时间对抗拉强度和伸长率影响较小,组织主要为板条马氏体;随保温温度和水淬温度的升高,试验钢的抗拉强度由1 150 MPa逐渐升至1 700 MPa,屈服强度由600 MPa增至1600 MPa,断后伸长率则由8.5％逐渐降至2％;水淬工艺的保温温度和水淬温度分别在830℃和750℃或保温温度在850℃和水淬温度高于700℃时,试验钢的抗拉强度可达1 500 MPa以上,屈服强度可达1 200 MPa.
关键词:
先进超高强度钢
,
连续退火
,
冷轧
,
水淬
刘春粟
,
李鑫
,
毕洪运
材料热处理学报
通过对一种亚稳定的节镍型奥氏体不锈钢进行了9.2％ ～68.4％的冷变形,研究冷变形压下率对材料性能的影响和组织演变规律.结果表明:α'-马氏体含量随着冷变形压下率的增加而不断地增加,并且与Angel模型相吻合;在冷变形压下率逐渐增加到17.1％的过程中,α'-马氏体和ε-马氏体同时存在,并且在剪切带交叉处形核,冷变形压下率继续增大时,大的板条α'-马氏体逐渐形成,ε-马氏体消失.屈服强度、抗拉强度、硬度和屈强比随着冷变形压下率的增加而增加,伸长率急剧地下降.在所研究压下率的范围内,抗拉强度(MPa)与维氏硬度(HV)在数值上存在着大约3倍的关系.
关键词:
节镍型奥氏体不锈钢
,
形变诱导马氏体
,
冷变形
,
亚稳态
陈福文
,
张晓泳
,
周科朝
稀有金属材料与工程
对全β固溶Ti-5A1-5Mo-5V-3Cr-1Zr进行冷轧与时效处理,采用XRD、TEM、硬度测试等手段研究冷轧对Ti-55531组织特征及后续时效过程中的相变、组织演变以及时效处理后力学性能的影响.结果表明:冷轧合金主要组织特征为ωisothermal发生回溶,没有出现存在于其他近β钛合金中的应力诱导α”.时效以后,冷轧过程中形成的位错等缺陷抑制ωathermal的析出,促进析出含量更高且更为细小的α相.冷轧合金硬度随时效温度的升高呈现先增大后降低的趋势,在400℃达到峰值.
关键词:
Ti-55531
,
冷轧
,
时效
,
组织
,
力学性能
张涛
,
陈明
,
刘书芹
,
章程
,
董亭义
,
孙秀霖
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.06.007
金铜合金作为金基合金钎焊料在电子工业电真空器件的焊接中发挥关键作用.本文采用真空感应熔炼方法制备金铜合金铸锭,通过冷轧使铸锭发生塑性变形,并结合后续的不同热处理工艺,研究了大变形量(～90％)的金铜合金在不同热处理条件下的固态相转变过程;采用光学显微镜(0M)、扫描电镜(SEM)对微观组织进行观察,发现冷变形金铜合金在673～ 723 K温度范围发生回复,在748 ～ 923 K发生再结晶,在923 K以上出现再结晶晶粒长大现象;随后,采用差示扫描量热法(DSC)研究了再结晶组织在连续升温-降温过程中的相转变,即升温过程中发生无序相→AuCuⅠ→AuC uⅡ→无序相的转变;而降温过程仅发生了无序相→AuCuⅠ相的直接转变.利用X射线衍射仪(XRD)发现再结晶组织为金的固熔体结构,而在无序-有序相AuCuⅠ的转变温度区间,其快淬组织为四方结构的AuCuⅠ结构;随后,采用高分辨透射电镜(HRTEM)观察证实了此结构,且认为该合金在临界温度以下确实存在有序相的转变.
关键词:
Au-44％ Cu
,
真空感应熔炼
,
冷轧
,
再结晶
,
有序-无序转变
尹显觉
,
宋祥飞
,
吴明生
,
王雅庆
机械工程材料
采用冷轧、冷拔、退火处理及酸洗等工艺实现了φ32 mm×7 mm规格UNS N08904超级奥氏体不锈钢无缝管的国产化,并对成品管的室温力学性能、晶粒度和晶间腐蚀性能等进行了研究.结果表明:退火处理和酸洗为关键的生产工艺,中间退火工艺为(1 060～1 100)℃×40 min,成品退火工艺为(1 040～1 080)℃×35 min,酸洗液为6％HF+ 12％ HNO3,酸洗温度为30～40℃,酸洗时间为15 h,在此工工艺条件下成品不锈钢无缝管的各项性能均符合相关标准要求.
关键词:
超级奥氏体不锈钢
,
无缝管
,
固溶处理
,
冷轧
江河
,
董建新
,
张麦仓
,
姚志浩
稀有金属材料与工程
对Inconel 740H合金荒管进行了不同变形量的冷轧实验,分析了其冷变形特性.通过冷变形后不同制度的退火处理,对Inconel 740H合金组织演变规律进行研究,建立了退火过程中再结晶晶粒长大方程.同时引入不均匀因子Z对组织均匀性进行评定.研究表明,Inconel 740H合金中间退火处理中的静态再结晶过程主要受退火温度和保温时间影响,所构建的再结晶晶粒长大方程与实验值吻合度较好.冷轧变形量为20％,中间退火制度为1100℃/5 min时得到的组织最为均匀.
关键词:
镍基高温合金
,
超超临界
,
退火
,
冷轧
,
静态再结晶
彭开萍
,
牟雪萍
,
马玉声
材料热处理学报
对Cu-35Zn合金首先采用模压形变十道次后再进行30％冷轧,随后再进行不同温度的退火热处理,研究了经模压形变后冷轧的Cu-35Zn合金的热稳定性.结果表明:模压形变后冷轧可以细化Cu-35Zn合金的晶粒,并有效地提高其强度和硬度.经模压形变后冷轧的Cu-35Zn合金在200℃以下退火时,材料组织处于回复阶段;在220℃退火时,形成具有大角度晶界的亚晶;在300 ～400℃的温度范围内,完成再结晶及晶粒长大过程.
关键词:
模压形变
,
冷轧
,
Cu-35Zn合金
,
热稳定性
,
再结晶
