徐向俊
,
林均品
,
王艳丽
,
宋西平
,
林志
,
陈国良
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2007.05.029
通过热模拟实验对高Nb-TiAl的锻造工艺参数进行探索,并根据该参数对工程化规模的铸锭进行了成功的锻造.同时通过金相显微镜和扫描电镜对材料锻造前、后的组织变化进行了分析.结果表明高Nb-TiAl合金有较好的锻造性能,变形抗力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低.在α+γ两相区对高径比为1.10～2.13的铸锭进行包套锻造,可以得到形状规则、无裂纹的饼材.锻造后饼材的大部分组织为几乎完全消除了原来片层团的细小的双态组织,而近表面区为残余铸造片层和再结晶晶粒的混合组织.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
热模拟试验
,
锻造性能
,
包套锻造
,
双态组织
许正芳
,
徐向俊
,
林均品
,
张勇
,
王艳丽
,
林志
,
陈国良
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.09.010
研究了热处理对大尺寸铸态高Nb-TiAl基合金组织中β相偏析的影响.实验结果表明,通过在α+γ两相区保温适当时间可以消除合金组织中的β相偏析.合金试样经1250℃/24h+900℃/30min/AC热处理后,可以有效消除晶界处的β-偏析和片层内的α-偏析;而经1280℃/ 6h+900℃/30min/AC就可以达到1250℃保温24h的效果,保温12h后β相完全被消除,但片层团平均晶粒尺寸有所长大,从原来的75μm增长到123μm左右.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
热处理
,
β-偏析
,
α-偏析
许正芳
,
徐向俊
,
林均品
,
张勇
,
王艳丽
,
林志
,
陈国良
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2007.03.006
研究了热处理对铸态高Nb-TiAl合金组织中S-偏析的影响.试验结果表明,对合金试样在Tα温度以上(1350～1400℃)进行热处理可以消除S-偏析,短时间内保温组织中会再次出现大量的β相,长时间保温后β相完全溶解并转变为α相,其冷却到室温变为片层组织;在Tα温度以下α+γ两相区(1250～1330℃)由于γ相的存在不能消除S-偏析.合金试样经过1350℃/24h+900℃/30min/AC和1400℃/12h+900℃/30min/AC处理后,S-偏析都得到了有效的消除,并分别获得平均晶粒尺寸为210μm和 120μm的片层组织.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
显微组织
,
热处理
,
S-偏析
齐先胜
,
薛祥义
,
唐斌
,
寇宏超
,
胡锐
,
李金山
稀有金属材料与工程
在1000℃-50 MPa-60 min条件下对高Nb-TiAl和Ni-Cr-W高温合金进行了扩散连接,通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对扩散连接界面处显微组织及相组成进行了分析.研究结果表明,未添加中间层时,高Nb-TiAl合金/Ni-Cr-W高温合金扩散连接接头处的相组成为γ-TiAl、Ni2AlTi、Ni3Ti、(NiCr)ss相、y相.而高Nb-TiAl合金/Ti/Cu/Ni-Cr-W高温合金扩散连接接头处的相组成为Ti3Al、Tiss、Ti2Ni、rich Cu-NiAlTi、α2-Wss、Ni2AlTi、(NiCr)ss相、y相.此外,由于Cr和W的扩散速度较慢,Cr和W原子主要偏聚在靠近Ni-Cr-W高温合金的区域.Ti/Cu箔的加入有利于界面处元素的扩散和反应,可以有效避免微裂纹的产生.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
Ni-Cr-W高温合金
,
扩散连接
,
相演化
张树志
,
张长江
,
候赵平
,
林鹏
,
孔凡涛
,
陈玉勇
材料热处理学报
为了获得不同典型组织,对锻态Ti-45Al-9Nb-Y合金进行不同工艺的热处理.在1330℃锻态Ti-45Al-9Nb-Y合金进行高于锻造温度的热处理,等轴γ晶粒内析出魏氏α相.魏氏α相以Blackburn位向关系在γ相内形成,其出现有利于双态组织中片层晶团的形成,因此锻态Ti-45Al-9Nb-Y合金在1340℃保温10 min即可获得双态组织.在全层片组织的热处理中,魏氏α相基本消失,1410℃保温30 min可获得全层片组织.不同形态的组织力学性能测试表明:全层片组织的强度最高在800℃,可达710 MPa;双态组织在900℃的伸长率可达42％左右.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
热处理
,
魏氏α组织
,
组织
,
性能
齐先胜
,
薛祥义
,
唐斌
,
王川云
,
寇宏超
,
李金山
材料研究学报
采用高能喷丸方法在高Nb-TiAl合金表面引入塑性变形,研究其对高Nb-TiAl合金扩散连接的影响.结果表明:喷丸处理后待连接表面产生厚度约150μm的变形影响区.表面变形区在扩散连接过程中未发生显著再结晶,但是后续热处理后连接界面处发生强烈再结晶,γ相占据了原始平直界面.室温剪切强度的测试结果表明,表面塑性变形可有效降低高Nb-TiAl合金的扩散连接温度,连接接头的剪切强度最高达到420 MPa.
关键词:
金属材料
,
高Nb-TiAl合金
,
扩散连接
,
表面塑性变形
,
剪切强度
吴泽恩
,
胡锐
,
张铁邦
,
周欢
,
寇宏超
,
李金山
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00401
采用真空非自耗电弧炉制备了不同含O量的Ti-46Al-SNb-xO(原子分数)合金铸锭,研究间隙原子O对高Nb-TiAl合金凝固组织及相转变的影响规律和作用机制.结果表明,随着O含量的增加,Ti-46Al-8Nb-xO铸锭中α2相含量逐渐增加.O的加入明显细化合金组织,并且使得组织由双态组织向全片层组织转变.间隙原子O的添加使得Ti-46Al-8Nb合金由β相领先的凝固方式转化为以α相领先的凝固方式,同时使包晶反应α+L→γ向低Al区移动,共析反应α→α2+γ向高Al区移动,扩大了α相区的范围.通过DSC分析表明,O原子可以明显提高合金的共析反应温度,但随着含量的增加作用效果逐渐减弱.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
间隙原子O
,
凝固行为
,
相转变
方璐
,
丁贤飞
,
张来启
,
郝国建
,
林均品
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00495
分别在900和1000℃下对全片层Ti-45Al-8.5Nb(W,B,Y)合金进行了长期热循环(500和1000 cyc)实验,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及透射电镜(TEM)研究了该合金在不同温度长时热循环条件下的显微组织稳定性.研究表明,合金经全片层热处理工艺后凝固偏析(Al偏析)仍未完全消除,900℃下长期热循环后Al偏析处易产生不连续粗化,合金1000 cyc热循环后仍未发现α2相的球化;1000℃下合金长期热循环后Al偏析处易析出大块γ晶粒,合金经500 cyc热循环后沿晶界产生了许多细小的等轴γ晶粒,同时α2相在γ晶粒内球化析出.1000 cyc热循环后晶界、晶内均有大量的等轴γ晶粒析出,且晶粒内部有不同取向的长条状或颗粒状 α2相析出；合金1000℃下长期热循环后,长条状或颗粒状α2相从γ晶粒内沿晶面{111}γ析出,α2相与γ基体保持共格位向关系.
关键词:
高Nb-TiAl合金
,
热循环
,
热稳定性
,
相变
周欢
,
张铁邦
,
吴泽恩
,
胡锐
,
寇宏超
,
李金山
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00746
采用XRD,SEM及TEM分析研究间隙原子C作用下Ti-46Al-8Nb-xC (x=0,0.7,1.4,2.5,原子分数,％)合金中析出相的形成规律、析出相与基体相的位向关系及其在热处理过程中的演变规律.结果表明,在C含量为1.4％和2.5％的合金中有长条状Ti2AlC析出,该析出相在铸锭制备的过程中形成,在时效热处理中尺寸、数量和分布均无明显变化,表现出较好的稳定性.不同C含量合金经固溶处理和时效后析出细小针状的Ti3AlC,该析出相从γ相中析出,并与γ相存在位向关系:{100}Ti3AlC∥{100}γ,<001>Ti3AlC∥<001>γ.延长时效时间,Ti3AlC尺寸略有增大,数量变化不明显;升高时效温度,Ti3AlC的尺寸和数量均有显著增加.
关键词:
间隙原子
,
高Nb-TiAl合金
,
碳化物
,
演化
,
位向关系
