胡少东
,
项利
,
赖朝彬
,
仇圣桃
,
贾彩霞
,
谢森林
钢铁钒钛
采用Gleeble1500应力/应变热模拟试验机对1.2％ Si冷轧无取向电工钢铸坯进行了高温延塑性测试；在1300～600℃的试验温度下,得到了试样的热塑性和强度曲线,并通过对不同温度下试样的断口形貌及脆性区夹杂物的观察,分析其在脆性温度区域的脆性断裂的机理.研究结果表明:1.2％Si冷轧无取向电工钢铸坯在1.0 ×10-3/s应变速率下,测试温度在1 300～600℃范国内,存在1 220℃以上的第1脆性温度区域和780～600℃的低塑性温度区域.1.2％Si冷轧无取向电工钢780～600℃时塑性降低的原因:一方面是动态再结晶困难；另一方面是铁素体低温区域发生的氮化物(AIN)及硅铝酸盐的析出产生的晶界脆化.
关键词:
无取向电工钢
,
1.2％Si
,
铸坯
,
高温延塑性
陆巧彤
,
朱志远
,
王万军
,
王新华
,
徐国栋
钢铁
测定了集装箱板钢的高温力学性能,并比较钙处理和合金元素对其的影响.试验结果表明在1×10-3/s应变速率下,集装箱板钢连铸坯在凝固温度～600 ℃间存在两个脆性温度区域.细小的脆性夹杂物CaS优先析出并聚集在奥氏体晶界,使晶界进一步脆化,造成钙处理钢铸坯试样在第Ⅲ脆性区高温侧延塑性低于未经钙处理钢试样.为提高耐大气腐蚀能力而添加的合金元素P对其高温力学性能没有造成明显不利影响.同时结果表明集装箱板钢试样的零强度温度(ZST)在1 440～1 450 ℃左右,零延性温度(ZDT)在1 400～1 410 ℃左右.
关键词:
集装箱板钢
,
连铸
,
钙处理
,
高温延塑性
龚雅林
,
张炯明
,
甄新刚
,
陈少东
,
姚永宽
,
王道远
钢铁
借助Gleeble1500热模拟试验机测试了含Nb和含Nb、Ti两种中碳微合金化钢的高温力学行为,分析了析出物、相变、动态再结晶对微合金化钢高温延塑性的影响.结果表明:试验钢种无第Ⅱ脆性区出现;含Nb钢第Ⅲ脆性区的温度范围为950～700℃,含Nb、Ti钢第Ⅲ脆性区的温度范围为900～725℃;微合金化元素Ti的加入可以细化奥氏体晶粒使含Nb微合金化钢高温塑性槽变窄、变浅;析出物沿晶界多而细小的析出和γ→α相变是第Ⅲ脆性区微合金化钢高温延塑性变差的主要原因.实际生产中通过优化二冷区水量,采用弱冷,可以有效降低微合金化钢表面微裂纹的发生率.
关键词:
微合金化钢
,
连铸
,
高温延塑性
,
表面微裂纹
朱志远
,
甄新刚
,
蒋海涛
,
李景光
,
王玉龙
,
白占禄
钢铁
研究了钢水成分、结晶器保护渣、结晶器振动、浸入式水口、二次冷却制度等连铸工艺技术对400mm特厚板坯表面横裂纹的影响。试验结果表明,对于400mm特厚板坯,钢的化学成分及第Ⅲ脆性区的高温延塑性,是形成表面横裂纹的内因;二冷区强冷及矫直力是形成表面横裂纹的外因。在此基础上,提出了改善400mm特厚板坯表面横裂纹的有效措施：浸入式水口采用凹底结构、液渣层厚度控制在8～13mm、二次冷却制度采用弱冷方式、垂直段板坯表面温度控制在1 100℃以上、矫直段表面温度控制在940℃以上。研究结果经实际应用后,特厚板坯表面横裂纹的发生率降低到4.88%,铸坯表面质量得到很好的改善。
关键词:
特厚板坯
,
横裂纹
,
高温延塑性
,
结晶器保护渣
,
结晶器振动
王海江
连铸
山西新临钢钢铁有限公司在浇注含铌微合金化钢中出现角部横向裂纹,成为连铸亟待解决的问题.研究表明:关键要系统地测量研究铸坯表面温度.临钢在Q460C钢生产过程中将铸坯表面温度提到1020℃以上,有效地控制了铸坯角部裂纹的出现.
关键词:
连铸
,
含铌钢
,
高温延塑性
,
角横裂纹
王新华
,
王文军
,
刘新宇
,
费惠春
,
张立
,
叶锦渭
钢铁
根据钢的高温延塑性可将含铌、钒、钛微合金化钢分为两类:一类是含碳较低(≤0.10 %)的钢种,此类钢在温度降低到825 ℃后延塑性能够随温度降低而快速恢复;另一类是含碳较高(＞0.12 %)或含铌、钒较高的钢种,此类钢在第Ⅲ脆性温度区的脆化可延伸至725 ℃.通过提高恒拉速率、液面自动控制投入率和铸机对弧精度,并针对钢的高温延塑性特点采用合理的二冷工艺,使矫直区铸坯边角部温度避开钢的脆性温度区,含铌、钒、钛微合金化钢连铸板坯的角横裂显著减少.
关键词:
含铌钒钛钢
,
连铸
,
高温延塑性
,
裂纹
耿明山
,
王新华
,
项利
,
张炯明
,
肖寄光
钢铁
采用C-leeble-1500热模拟试验机测试了含有一定量残余元素Cu、As和Sn的低合金钢连铸坯的高温延塑性.低合金钢的第1脆性温度区在t,～1 340℃之间,第Ⅲ脆性温度区在920～730℃之间.由于钢中Cu、As和Sn等残余元素含量比较高,因此第Ⅲ脆性温度区比较宽,深度比较大.
关键词:
残余元素
,
低合金钢
,
高温延塑性
,
脆性温度区
耿明山
,
张炯明
中国冶金
采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了含钒低合金钢铸坯的高温延塑性,利用扫描电镜、金相显微镜对断口形貌及金相组织进行分析.低合金钢的第Ⅰ脆性温度区在Ts～1 370℃之间,第Ⅲ脆性温度区在915～710℃之间.第Ⅲ脆性区间由奥氏体低温域晶界滑移楔形裂纹造成的沿晶脆性断裂和奥氏体晶界先共析铁索体薄膜造成的沿晶韧性断裂两部分组成.钢中的Ⅴ对钢的第Ⅲ脆性凹槽的影响比较大,脆化向低温区域延伸.
关键词:
钒低合金钢
,
连铸坯
,
高温延塑性
,
析出物
,
先共析铁素体
张丽珠
,
刘新宇
,
王新华
,
周有预
,
尹作雄
钢铁
采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了高洁净度16MnR钢连铸坯的高温延塑性.16MnR钢的第Ⅰ脆性温度区在凝固温度～1 360 ℃之间,第Ⅲ脆性温度区在750～700 ℃之间.由于钢中氮、氧、硫等杂质含量很低,因此第Ⅲ脆性温度区范围很窄,主要发生在γ+α两相区,在该脆性区内钢的脆化程度很低.
关键词:
高洁净钢
,
低合金钢
,
高温延塑性
,
脆性温度区
边育智
,
刘洋
,
王新华
,
颜涛
钢铁研究学报
讨论了X65、X70管线钢铸坯不同温度区间高温延塑性的差异.根据Gleeble-1500热/力模拟机得到的数据绘出X65、X70钢铸坯断面收缩率-温度曲线,利用扫描电镜、金相显微镜对断口形貌及组织进行分析,得出两钢种在各温度区间塑性差别的主要原因:①高温脆性区(t1～1 300 ℃)X70塑性较好,碳含量越高,硫、磷在奥氏体晶界的偏析量越多;②高温高塑性区(1 100～1 300 ℃)X65延塑性较好,钛含量越高,使得TiN析出物越粗大,分布越随机;③在塑性槽高温端(900～1 100 ℃),低熔点硫化物等析出,动态再结晶发生温度不同,导致两个钢种塑性明显有差别;④在塑性槽两相区(700～900 ℃),先共析铁索体的出现是两个钢种塑性低的共同原因,钛可以促进铁素体在晶内和晶界同时生成,最后X65塑性恢复较好.
关键词:
高温延塑性
,
微合金化
,
动态再结晶
