周军
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曾卫东
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舒滢
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周义刚
稀有金属材料与工程
采用加工图理论分析了TC17(Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr)钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律.结果表明:用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律.分析加工图发现:TC17合金在840℃～870℃,应变速率0.5 s-1～3 s-1之间变形是片状α组织球化的理想区域,此时对应的能量耗散效率值为45%左右;在850℃～910℃,较高应变速率(＞5 s-1)下对TC17合金加工易发生流变不稳定现象,形成绝热剪切带.
关键词:
TC17钛合金
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加工图
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流变失稳
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高温塑性变形
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球化
厉勇
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王春旭
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刘宪民
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田志凌
,
傅万堂
材料热处理学报
利用Gleeble-3500热力模拟试验机,在温度为850～1150℃,应变速率为0.1～10s~(-1)的条件下,对具有高强韧性的Fe-14Co-10Ni基合金(16CoNi)在高温塑性变形过程中的动态再结晶行为及其热加工图进行了研究.试验结果表明,16CoNi合金的具有较高的动态再结晶温度,完全动态再结晶晶粒的平均尺寸随着Zener-Hollomon参数的增加而减小,并得到了动态再结晶晶粒尺寸与Z参数之间的定量关系.基于动态材料模型建立了16CoNi合金的热加工图(Processing Maps),当以0.1s~(-1)的应变速率,在1050℃变形时,合金的能量消耗效率达到最大值34%.
关键词:
16CoNi合金
,
高温塑性变形
,
动态再结晶
,
加工图
戚运连
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曾卫东
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赵永庆
,
奚正平
,
王蕊宁
,
杜宇
,
洪权
,
郭萍
稀有金属材料与工程
在Gleeble-1500热模拟试验机上对Te-Al-Zr-Sn-Mo-Si-Y合金进行了热压缩试验,采用动态材料模型建立的加工图研究了在变形温度800～1100℃,变形速率在0.001～10 s-1范围内的热变形行为.结果表明:该合金的功率耗散效率的峰值区为875～925℃,应变速率为0.001～0.002 s-1,峰值效率为85%.在温度为900～1000℃,应变速率为0.1～3 s-1的区域和850～950℃,应变速率为0.001～0.01 s-1的环形区域内进行等温压缩,Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Si-Y合金发生了动态再结晶,其功率耗散效率为40%～55%.在800～925℃,应变速率为0.03～10 s-1和温度为860～930℃,应变速率为0.003～0.03 s-1区域内易产生流变失稳现象.
关键词:
钛合金
,
高温塑性变形
,
加工图
,
动态再结晶
申玉田
,
崔春翔
,
徐艳姬
,
孟凡斌
,
王如
材料研究学报
doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2001.06.003
用Gleeble-1500热模拟实验机研究了弥散强化型Cu-Al2O3复合材料的高温变形行为及其对材料组织结构及性能的影响.结果表明,由于Al2O3粒子对位错运动的阻碍作用,复合材料与纯Cu和Cu-Al合金相比具有更高的高温抗压强度;在复合材料的σ-ε曲线上,流变应力在一突降后稳定;稳定的Al2O3粒子可显著提高复合材料的再结晶温度,高温变形未发生明显的再结晶,动态回复是主要的软化机制;Cu-Al2O3复合材料的高温变形机制是位错滑移和晶界滑移相协调;高温变形对复合材料的显微组织和性能均有显著影响
关键词:
弥散强化
,
高温塑性变形
,
回复
,
再结晶
牛勇
,
李晓华
,
王耀奇
,
侯红亮
,
李淼泉
,
林莺莺
,
李志强
稀有金属材料与工程
利用XRD分析了置氢Ti-6A1-4V合金的相组成,应用Gleeble等温热模拟试验研究了置氢量对Ti-6A1-4V合金高温塑性变形的影响,计算了不同置氢量钛合金的变形激活能.结果表明:随置氢量的增加,Ti-6A1-4V合金β相含量增加,高温塑性变形的流动应力显著降低呈下凹型曲线变化,即存在一个最小值,应力最小值对应的置氢量随变形温度的升高而降低:置氢可以促进高温塑性变形过程动态软化与硬化的平衡;在相同应力水平下,适量的置氢可使变形温度降低50℃,或应变速率提高一个数量级.置氢Ti-6A1-4V合金变形激活能随置氢量增加呈下降趋势,变形由不受扩散机制控制转变为受扩散机制控制.
关键词:
Ti-6A1-4V合金
,
置氢
,
高温塑性变形
张永强
,
郭鸿镇
,
雷文光
,
韩栋
,
毛小南
钛工业进展
基于动态材料模型，建立了TC18钛合金的热加工图，分析了能量耗散率、非稳定参数和热加工图随应变速率、变形温度的变化规律。结果表明，在800～900℃范围内，应变速率对TC18钛合金的热变形能量分配影响较为显著。不同应变下的能量耗散率峰值对应的变形工艺参数均为变形温度800～820℃、应变速率5×10－4～1×10－3 s－1，该参数即为TC18钛合金等温压缩变形的最佳工艺参数范围。随着应变增大，820℃／1×10－2 s－1附近的非稳定变形区域逐渐缩小，当应变达到0.3时消失；而（860～900）℃／（1～10）s－1的非稳定区随应变增大而逐渐扩大，并向低温区域扩展。
关键词:
TC18钛合金
,
高温塑性变形
,
热加工图
