李红光
钢铁
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.04.016
通过对管坯钢代表钢种进行热力学模拟计算,设计了管坯钢脱氧工艺以及精炼渣系控制工艺.采用不同的深脱氧措施和钢包渣组成控制方案可满足不同品种对钢质的要求.工业试验表明,工艺措施实施以后,管坯钢纯净度得到有效控制.精炼终渣光学碱度控制在0.75 ～0.80、CaO/Al2O3控制在2.0 ～2.5时,钢液T[O] ＜20× 10-6;[Als] ＞0.015％时铸坯T[O] ＜20× 10-6,而[Als] ＞0.020％时,铸坯T[O]＜15×10-6.非金属夹杂总含量平均为21.6×10-6,夹杂评级全部满足要求.[S]要求较高的代表品种B(PSL2)、JS25Mn,平均硫含量分别为0.005％、0.008％.
关键词:
管坯钢
,
热力学模拟
,
精炼
,
脱硫率
,
纯净度
,
非金属夹杂
,
T[O]
,
[S]
管迎春
,
唐国翌
,
叶强
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.03.015
针对1.2083镜面塑料模具在抛光过程中出现的表面疤状凸起缺陷进行了系统分析.综合运用光学显微镜、场发射扫描显微镜等分析技术对表面缺陷的形貌、组织、微区成分及其与非金属夹杂之间的联系进行研究,同时分别对失效模具产品和金相试样的表面粗糙度进行了对比测量.结果表明,由于该模具钢材内部多种非金属夹杂物的存在以及局部成分不均等因素,导致模具在抛光过程中基体的连续性遭到破坏,从而引起产品表面出现肉眼可见的疤状凸起缺陷,导致模具失效.
关键词:
非金属夹杂
,
表面缺陷
,
塑料模具钢
,
镜面抛光
唐因
,
古兵平
,
刘善青
,
毛传军
冶金分析
doi:10.3969/j.issn.1000-7571.2004.z2.014
结合即将颁布的新国家标准GB2585<铁路用热轧钢轨>和国家标准TB/T2344-2003<43 Kg/m-75 Kg/m热轧钢轨订货技术条件>,通过对武钢生产的U71Mn重轨进行拉伸性能、布氏硬度、脱碳层分布情况、非金属夹杂物以及显微组织等试验方法的研究,分析了U71Mn重轨在新旧标准要求下的质量水平,为改善U71Mn的质量、符合新标准提供了重要的检验理论依据.
关键词:
拉伸试验
,
脱碳层
,
显微组织
,
非金属夹杂
,
U71Mn
余宏伟
,
王世森
,
王孝东
,
洪君
物理测试
针对鄂钢轧制的部分宽厚板表面出现结疤现象,应用金相显微镜、扫描电镜和能谱分析仪对Q345q热轧态钢板表面疤状物形态和成分进行观察,对形成原因进行分析并提出改进措施。结果表明：疤状缺陷为块状的非金属夹杂/渣,并在钢板表面形成凹坑,其成分为含有Si、Ti、Al、Ca、Mg的氧化物或硅酸盐、铝酸盐等,其主要为炼钢过程中的脱氧产物和合金的氧化产物。因此在生产过程中,通过去除钢水中夹杂物和清理铸坯等,减少非金属夹杂/渣,以提高钢板表面质量。
关键词:
Q345q
,
疤状缺陷
,
钢板
,
非金属夹杂
,
非金属夹渣
周健
,
马党参
,
朱娇
,
秋立鹏
,
陈再枝
,
李向阳
物理测试
在H13热作模具的加工过程中发现表面产生点状缺陷,对点状缺陷进行了测试分析,利用FeCl3溶液浸渍的方法加速H13钢表面的腐蚀速度,以观察H13钢的表面在C1-的作用下的腐蚀起源.结果表明:H13钢表面的点状缺陷是点蚀,点蚀坑中的腐蚀产物含有O、Cl等成分；第二相质点(如Mo6C碳化物)、Al2O3夹杂物及共晶碳化物等与基体的界面都可能成为点蚀的起源；该点蚀坑的形成可能与模具存放过程中的局部环境等因素有关.
关键词:
H13钢
,
点蚀
,
共晶碳化物
,
非金属夹杂
沈婕
,
钱月平
,
王晓军
,
夏天东
,
孙光曦
,
董生茂
金属功能材料
doi:10.3969/j.issn.1005-8192.2006.05.003
应用金相显微镜、显微硬度计及电子探针等仪器,对4J43杜美低膨胀合金棒材的形貌、显微硬度及夹杂物的成分进行表征.实验结果表明:4J43合金冷拉棒材内部和表面存在着大量非金属夹杂,其硬度高于基体,这是导致棒材表面缺陷形成的主要原因.
关键词:
杜美合金
,
冷拉棒材
,
表面缺陷
,
非金属夹杂
