许天才
,
彭晓东
,
张玺
,
陈元芳
,
姜军伟
,
陈洁
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2014.07.013
利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X 射线衍射仪(XRD)分析了 Li 元素对 Mg-x Li-3Al 合金组织的影响,并用电子万能试验机测试合金的拉伸性能.结果表明,Li 含量的变化可以明显改变合金的相组成.当 m (Li)＜5．7％(质量分数)时合金由单一α-Mg 相组成；Li 含量在5．7％~10．3％(质量分数)之间时,合金为α-Mg＋β-Li 双相；m (Li)＞10．3％(质量分数)时合金为单一β-Li 相.合金的塑性随 Li 含量的升高而增加,铸态 LA113合金的延伸率高达37．36％,但挤压态下合金强度随 Li 含量升高而降低,挤压态 LA53合金具有最佳抗拉强度,达到263．28 MPa.当 Li 含量升高,合金中的第二相粒子会出现 Al12 Mg17转变为 LiMgAl2.
关键词:
镁锂合金
,
铸态
,
挤压态
,
微观组织
,
拉伸性能
范映伟
,
叶洋
,
侯淑娥
,
宋尽霞
,
韩雅芳
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2006.01.002
利用带能谱的扫描电镜分析研究了三种C含量IC6合金的铸态组织及1260℃/10h固溶处理后的微观组织及微区成分,并利用X射线衍射仪分析了合金中的相结构.结果表明,三种不同C含量IC6合金的铸态组织主要由γ',γ,NiMo,a-Mo,M3B2及M6C相组成,NiMo,a-Mo,M3B2和M6C相呈骨架状或网络状分布于枝晶间.a-Mo,NiMo,M3B2相随C含量的增多明显减少,而M6C相明显增多,当合金中C含量达到0.20%(质量分数)时,a-Mo相基本消失.经1260℃/10h固溶处理后,三种C含量合金的微观组织发生明显变化,NiMo,a-Mo相消失,M3B2,M6C相由铸态的骨架状、网络状变为条块状.随C含量的提高M6C相明显增多,且在枝晶间连续分布.
关键词:
微观组织
,
固溶热处理
,
铸态
,
Ni3Al基合金
张明
,
陈晓军
,
刘凤君
,
王俊新
,
张钢茜
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2004.01.013
通过稀土、镁和钛对Mn6钢进行复合变质处理,使其铸态组织明显细化;利用铸造余热对变质Mn6钢铸件进行水韧处理,可简化铸件的生产工艺,降低生产成本;由此获得了具有优异耐磨性能的中锰铸钢,在低冲击功磨损条件下其耐磨性比普通Mn13钢提高80%.经过秦皇岛港务局大量应用,收到了显著的综合效益.
关键词:
中锰钢
,
变质
,
铸态
,
耐磨性
闫俊萍
,
任惠平
,
王玉峰
稀土
doi:10.3969/j.issn.1004-0277.2004.01.020
研究了NdFeB合金的铸锭组织,并对NdFeB合金进行了均匀化退火.研究表明,NdFeB铸锭中Nd2Fe14B相以片状晶方式生长,经退火后,α-Fe基本消除,片状晶变为等轴晶并粗化.X-射线衍射结果显示,经退火处理后,Nd2Fe14B在某些方向上的各向异性更为明显.
关键词:
NdFeB
,
合金
,
铸态
,
组织
,
均匀化退火
张炎
,
闫兴义
,
材料热处理学报
研究了时效和退火处理对添加Al形成Ni3Al(γ')相的抗磨耐热钢组织和硬度的影响.结果表明,时效处理后,金属间化合物Ni3Al相由颗粒状变为圆球状,800%保温15h时效后硬度比铸态时提高了22.0%;退火处理后颗粒状Ni3Al相变为圆球状的同时尺寸大幅减小,1200℃保温4h油冷退火后硬度比铸态时提高了35.9%,而保温5h后的组织更为均匀,硬度值稍低于保温4h后的.综合组织和性能的分析,选择最佳的热处理工艺为1200℃保温5h油冷.
关键词:
抗磨耐热钢
,
铸态
,
时效
,
退火
,
组织
,
硬度
林琳
,
王锦程
,
万迪庆
,
冯志刚
,
杨根仓
功能材料
研究了铸态ZK51镁合金的显微组织及其阻尼行为.结果表明,铸态ZK51镁合金显微组织由α-Mg及少量分布在晶界或晶内的Mg7Zn3相组成.室温下,铸态ZK51镁合金的阻尼值随振动频率变化不明显,只随应变振幅的增大而明显增大.在高温200℃条件下,材料阻尼性能随振动频率的增加而呈现指数下降趋势.铸态ZK51镁合金在280℃附近出现热激活弛豫阻尼峰.合金的阻尼行为可采用Granato-Lücke位错阻尼理论解释.
关键词:
镁合金
,
铸态
,
显微组织
,
阻尼行为
刘宇轩
,
吴伟
,
陈强
,
罗宗强
,
张卫文
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201507015
将铸态Cu-15Ni-8Sn合金进行均匀化退火处理、固溶处理后,再在400 ℃下进行时效处理,时效时间为1～10 h,然后采用球盘式摩擦磨损试验机研究了铸态和时效态合金在油润滑条件下的摩擦磨损性能.结果表明:时效时间对Cu-15Ni-8Sn合金摩擦因数的影响不大,时效时间为2～8 h时的磨损率较低,超过8h后略有增大;时效态合金的摩擦因数比铸态合金的约降低了10％,时效态合金的最小磨损率约为铸态合金的43％;时效态合金摩擦磨损性能优于铸态合金的主要原因是前者的强度显著高于后者的.
关键词:
Cu-15Ni-8Sn合金
,
摩擦磨损性能
,
铸态
,
时效处理
黄劲松
,
张永红
,
刘彬
,
刘咏
,
贺跃辉
,
黄伯云
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2007.01.001
采用显微组织观察的方法研究了Ti-Al-Nb-W-B合金在1265℃,18h热处理过程中的组织演变规律.对合金的铸态、均匀化处理态合金及1265℃,18 h热处理态微观组织进行了观察,研究了钨含量与Ti-Al-Nb-W-B合金热处理微观组织演变的关系.结果表明:热处理态组织的层片特征弱化,γ片增厚,而体积分数减少,α2片则增厚更多,且体积分数增多.当合金中钨含量不同,其组织中的晶团尺寸出现差异,随着钨含量的增加,晶团尺寸减小,但减小的程度较小;白色点状的β(B2)相析出,呈弥散分布;随着钨含量的增加,β(B2)析出相的数量有增加的趋势,且更多地分布在晶界,尤其在晶界的交角处,析出相可有效钉扎晶团长大:在1265℃保温时,非连续长大非常缓慢.
关键词:
铸态
,
均匀化处理态
,
钨
,
TiAl
,
热处理
,
微观组织
丁桦
,
赵文娟
,
陈荣石
,
任玉平
,
郝士明
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.12.011
对铸态及轧制态的纯铝进行了等径角挤压(ECAP)变形,用透射电镜观察了变形后的显微组织,并对不同道次变形后的材料进行了硬度测定.结果表明:ECAP方法可使纯铝组织获得显著细化,在相同的变形条件下,铸态与轧制态纯铝均获得了等轴细晶组织,且晶粒尺寸相差不大.1道次ECAP变形后材料的硬度明显增大,随后每道次硬度的增大趋势明显变缓.这说明初始状态对ECAP变形后的组织和性能影响不大.
关键词:
纯铝
,
等径角挤压
,
铸态
,
轧制态
