韦华
,
孙晓峰
,
郑启
金属学报
通过纯Ni和K465合金表面渗Al涂层中Al原子浓度分布曲线的分析, 考虑到K465合金复杂的化学成分和显微组织, 基于一定的假设, 推导出Wagner修正式,并分别计算了850, 950和1β050℃纯Ni和K465合金表面渗Al涂层中β--NiAl相Ni, Al互扩散系数.计算结果表明:K465合金表面渗Al层中β--NiAl相Ni, Al互扩散系数明显小于纯Ni表面渗Al涂层中β--NiAl 相Ni, Al互扩散系数；与化学计量比β--NiAl相相似, K465合金表面渗Al中β--NiAl相Ni, Al互扩散系数与Al原子浓度有很大的相关性.简要分析了合金元素和析出相对渗Al涂层中β--NiAl相Al, Ni互扩散系数的影响.
关键词:
铝化物涂层
,
pack cementation
宋鹏
,
陆建生
,
吕建国
,
张德丰
稀有金属材料与工程
研究比较沉积热障涂层和无热障涂层的镍基高温合金铂改性铝化物涂层在900,1000和1100 ℃空气中高温氧化生成的氧化铝层表面形态和断面结构.发现低铂含量涂层氧化初期热生长层(TGO)表面有放射状裂纹形成和长大,造成氧化铝的局部脱落,并在TGO与铂铝涂层界面形成空洞.涂层900 ℃循环氧化300 h后TGO内部均形成空洞.而在1100 ℃氧化时,TBC陶瓷层的存在改变了两种铂铝涂层TGO的内应力变化趋势,升高温度使TGO厚度迅速增大,涂层寿命迅速下降.
关键词:
铂
,
铝化物涂层
,
高温氧化
,
热生长层
陈为为
,
何业东
材料热处理学报
利用机械研磨渗在TiAl合金表面制备了铝化物涂层.在600℃经过150 min的振动处理后,TiAl合金表面形成了约为30 μm的涂层.该涂层均匀致密,Al和Ti元素沿涂层均匀分布.XRD分析表明该涂层的相结构为Al3Ti相.在900℃下,经过300h的循环氧化后,该铝化物涂层表面形成了一层连续均匀的Al2O3膜,表现出良好的抗氧化和抗剥落性能.相比之下,TiAl合金空白样表面形成了分层结构的氧化层,主要由Al2O3和TiO2混合氧化物组成,因此表现出较差的高温性能.
关键词:
机械研磨渗
,
TiAl合金
,
铝化物涂层
,
高温抗氧化性能
刘培生
,
管恒荣
,
孙晓峰
,
金涛
,
杨克努
,
梁开明
,
顾守仁
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2000.05.002
DZ40M钴基合金铝化物涂层在高温氧化过程中的失效特点,是在氧化膜之上产生隆起的深色蚀点.蚀点的出现标志着涂层局部失效的开始.蚀点增加并长大,则对应着涂层失效面积的扩展.形成的蚀点最终覆盖整个涂层表面,意味着涂层完全失效.
关键词:
铝化物涂层
,
钴基合金
,
高温氧化
,
蚀点
张光业
,
张华
,
张厚安
,
尹何迟
,
郭建亭
贵金属
doi:10.3969/j.issn.1004-0676.2006.04.009
研究了在高温合金K17表面上低压固体粉末包埋(LPPC)渗铝工艺.实验结果表明:在合金表面电镀Pd-20wt%Ni合金后,在950℃和1050℃渗铝制备铝化物涂层,与未经过电镀处理的样品相比,其渗铝速度得到提高,形成铝化物涂层的动力学在950℃和1050℃时符合抛物线规律.在950℃时,"S"渗铝量占总渗铝量的比例略大于18%,在1050℃时该比例为44.2%～47%,和渗铝温度有关,与样品预处理状态无关;提高渗铝温度,"S"渗铝比例提高.Pd元素加快了元素的扩散速度,促进了涂层的生长.
关键词:
金属材料
,
高温合金
,
铝化物涂层
,
低压固体粉末包埋渗铝
任鑫
,
玄兹航
,
曹丹凤
,
孔令梅
,
朱鹤
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201506004
采用固体粉末包埋法在高温合金K438表面制备了一种NiZr-CrAl涂层和单渗铝涂层,通过循环氧化动力学曲线分析、形貌观察及物相分析等对比研究了两种涂层在1 000℃下的循环氧化行为.结果表明:单渗铝涂层和NiCr-CrA1涂层均由β-NiAl构成;在循环氧化300 h后,NiCr-CrAl涂层质量增加明显低于单渗铝涂层的;单渗铝涂层表面氧化物由α-Al2O3、NiAl2O4和TiO2混合氧化物组成,涂层出现了明显的NiAl向Ni3Al退化,涂层抗氧化性能下降;而NiCr-CrAl涂层表面氧化物仍由致密的α-Al2O3相构成,涂层中仅出现轻微的退化,表现出优异的抗循环氧化性能.
关键词:
镍基高温合金
,
铝化物涂层
,
循环氧化
,
退化
