陈婷
,
徐光
,
李光强
,
肖爱达
,
罗丰
钢铁研究
结合CSP短流程Ti微合金化X70管线钢的开发,用Gleeble-1500热模拟实验机测定了钛微合金化X70管线钢在不同冷却速度下的动态CCT曲线,分析和观察了对应的相变和组织.实验结果表明,钛微合金化X70管线钢控冷工艺对其组织有较大影响.钛微合金化X70管线钢中针状铁素体的比例随热变形后冷却速度的提高而增加,但冷却速度达到10℃/s以后,该比例变化不大.为了得到具有优良综合性能的X70管线钢,即得到以细小均匀的针状铁素体为主的理想组织,应将冷却速度控制在10℃/s左右.
关键词:
钛微合金化
,
X70管线钢
,
动态CCT曲线
,
针状铁素体
邹航
,
徐光
,
李光强
,
王建峰
,
甘晓龙
钢铁研究
在Gleeble热模拟实验机卜进行了单道次压缩变形实验,研究了变形温度、变形速度和变形程度等对钛微合金化X70管线钢热变形行为的影响.实验变形温度为800～1100℃,变形速率为0.05～15/s,总变形量为75%.在实验变形条件下,所有试样均发生了动态再结晶.根据应力-应变数据,确定了钛微合金化X70管线钢的变形激活能Qdef,并建立了Z-Hollomen参数方程.
关键词:
钛微合金化
,
X70管线钢
,
变形
,
激活能
,
Z-Hollomen参数方程
惠亚军
,
赵征志
,
赵爱民
,
黄耀
,
尹恒祥
,
郭睿
材料科学与工艺
与铌钒微合金化钢相比，钛微合金化钢有更低的成本，因此设计了一种低碳钛微合金化热轧高强钢，并利用扫描电镜（ SEM）和透射电镜（ TEM）等仪器研究了不同卷取温度对实验钢组织和性能的影响．结果表明：卷取温度对实验钢的组织与力学性能有较大的影响，300℃卷取时得到板条贝氏体和粒状贝氏体的混合组织，400和470℃卷取时得到粒状贝氏体组织；实验钢的屈服强度和抗拉强度均随卷取温度的升高呈现出先下降再上升的规律，延伸率呈现出先升高再下降的规律，分析认为力学性能的变化主要由相变强化、析出强化以及M-A岛的尺寸和形态共同决定；470℃卷取时实验钢有较好的综合力学性能，屈服强度和抗拉强度分别达到了700和865 MPa，延伸率达到了18．9％．
关键词:
卷取温度
,
钛微合金化
,
热轧带钢
,
贝氏体
,
力学性能
汪水泽
,
韩斌
,
谭文
,
杨奕
,
谭佳梅
,
吴杰
钢铁研究
通过光学显微镜、透射电镜、力学性能测试以及生产数据统计分析等手段分析了CSP工艺生产加Ti集装箱钢SPA-H时,成分及工艺对钢的显微组织及力学性能的影响。研究结果表明,钢中w（Ti）为0.02%～0.04%时,成品带钢晶粒尺寸可细化约1μm,且可观察到大量细小弥散的第二相析出物,可提高抗拉强度约30MPa左右;C、Ti的增加可提高钢的抗拉强度,且Ti的作用更加明显;S、N的存在会降低钢的抗拉强度,且N的作用更加明显;均热温度和终轧温度的适当提高,可提高钢的抗拉强度,而卷取温度对钢强度的影响则不明显。
关键词:
CSP
,
集装箱钢
,
钛微合金化
,
力学性能
霍向东
,
董锋
,
彭政务
,
田振卓
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.06.008
采用金相显微镜、电子显微镜等手段研究控轧控冷工艺对Ti微合金化高强钢的组织和性能的影响.结果表明:在低温终轧(800℃)、600℃保温1h的试验钢的屈服强度和抗拉强度最高,分别为670.7 MPa和752 MPa.高温终轧(1 030℃)的试验钢组织主要为准多边形铁素体、针状铁素体和粒状贝氏体,组织粗大;低温终轧(800℃)的组织主要为多边形铁素体,晶粒较细小.在600℃保温1h的试验钢中存在大量的纳米尺寸TiC粒子,沉淀强化效果明显,未在600℃保温1h的试验钢中,TiC的析出受到限制,沉淀强化效果明显减弱.
关键词:
高强钢
,
钛微合金化
,
控轧控冷
,
碳化钛
,
沉淀强化
陈容
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201511011
在Q345B钢的基础上,将锰的质量分数降至0．8％,并添加质量分数为0．05％的钛设计了钛微合金化 Q345B钢；将该钢分别在820,850,880℃下进行终轧,研究了终轧温度对其显微组织和力学性能的影响.结果表明：随着终轧温度升高,试验钢的屈服强度和伸长率均表现为先升高后降低的趋势,在850℃达到最大,分别为490 MPa和34．0％；抗拉强度则随终轧温度升高而逐渐降低,这主要是由铁素体晶粒尺寸随终轧温度升高而不断长大导致的；当终轧温度为850℃时试验钢可获得最佳的综合力学性能.
关键词:
钛微合金化
,
Q345B 钢
,
终轧温度
,
力学性能
惠亚军
,
于洋
,
王畅
,
王林
,
陈斌
,
李文远
,
焦会立
材料热处理学报
对钛微合金化热轧高强钢奥氏体晶粒粗化行为进行了实验研究.结果表明:当保温时间相同时,随着加热温度的升高,实验钢奥氏体平均晶粒尺寸呈现出先缓慢上升后迅速上升的趋势;当加热温度相同时,实验钢奥氏体平均晶粒尺寸随着等温时间的延长呈抛物线规律长大,1150℃加热奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间的经验公式为:D1150℃=17.1t0.2385,1250℃加热奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间的经验公式为:D1250℃=29.9t0.2916.综合考虑加热温度与保温时间对实验钢奥氏体晶粒尺寸的影响,并考虑微合金元素的溶解与析出规律,实验钢的加热温度定为1250℃左右,保温时间定为40 min较合适.
关键词:
加热温度
,
保温时间
,
钛微合金化
,
高强钢
,
奥氏体晶粒
周家林
,
赖春明
,
潘成刚
,
皮昕宇
,
胡唐国
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.01.011
对一种钛微合金化Q345R容器钢的力学性能、显微组织和析出物进行试验研究,结果表明:Q345R含钛钢具有较高的强度性能、良好的延伸性和低温冲击韧性;其组织均以铁素体+珠光体组成,晶粒度约为12级;析出物为50 ～ 100 nm的TiN,开始析出温度为1 343℃,在固相线之下;计算表明微钛处理不足以形成TiC,细晶强化和固溶强化对强度的贡献最大.
关键词:
Q345R容器钢
,
钛微合金化
,
组织
,
性能
,
强化机制
,
TiN析出物
惠亚军
,
于洋
,
王林
,
王畅
,
陈斌
,
陈瑾
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150192
在Gleeble-3500热模拟试验机上,利用应力松弛试验研究了钛微合金化IF钢奥氏体区第二相粒子析出行为.试验结果表明:因第二相粒子析出钉轧位错与晶界,应力松弛曲线呈现出3个阶段的特征.试验钢的析出-时间-温度曲线呈现出典型的"C"曲线形状,最快析出鼻子点温度约为900℃,在此温度下,第二相粒子析出开始时间与结束时间分别为10与160 s;随着等温弛豫时间的延长,第二相粒子析出数量逐渐增加,当弛豫时间超过析出结束时间后,析出物数量将不再增加而尺寸增加.试验用Ti-IF钢主要观察到TiN、Ti4C2S2、TiC 3种析出物,Ti4C2S2与TiC沉淀物的形状和尺寸相差不多,无法从形状和大小上来区分,易于沿奥氏体晶界或亚晶界析出,奥氏体亚晶的尺寸大约分布在0.1~0.4μm.900℃应变诱导析出物数量较800℃多,该结果与试验钢PPT曲线析出鼻子点温度900℃是相符的.对于Ti-IF钢,其热轧工艺过程应有利于C,N化物的析出和聚集长大,最终形成粗大、稀疏的第二相粒子,因此宜采用"三低一高"快速大压下的热轧工艺制度,以提高Ti-IF钢的深冲性能.
关键词:
钛微合金化
,
IF钢
,
第二相
,
应变诱导析出
,
应力松弛
杨庚蔚
,
毛新平
,
赵刚
,
甘晓龙
,
达传李
,
何仙灵
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20160266
利用热模拟试验机、实验室轧机、扫描电子显微镜(SEM)、高分辨透射电子显微镜(HR-TEM)等设备系统研究了Ti微合金热轧带钢连续冷却相变规律、组织和性能随卷取温度的变化规律及强化机理。建立了试验钢的动态CCT曲线。研究结果表明：当冷速小于1℃/s时，试验钢中奥氏体发生铁素体-珠光体相变。当冷速为5~10℃/s时，既发生铁素体-珠光体相变又发生贝氏体相变，贝氏体相变温度约为600℃；当冷速为20~50℃/s时，试验钢仅发生贝氏体相变，且随着冷速的增加钢中的贝氏体逐渐由粒状贝氏体向板条贝氏体转变。此外，对不同卷取温度下试验钢组织和性能的研究表明，随着卷取温度的降低试验钢的强度和塑性均有所提高。当卷取温度为550℃时，试验钢的力学性能最优，其抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为742 MPa、683 MPa 和22·5％，主要是由于晶粒细化和纳米级TiC析出所致。
关键词:
钛微合金化
,
高强度热轧带钢
,
动态CCT曲线
,
显微组织
,
力学性能
,
强化机理
